다짐시공이 불량한 증고 저수지 제체의 수위상승시 거동
Behavior Characteristics of Poorly-Compacted Raised Reservoir Levee with Water Level Raising
이충원
*･ 김정면
**･ 문용배
***･ 김용성
****,†Lee, Chung Won ･ Kim, Jung Myeon ･ Moon, Yong Bae ･ Kim, Yong Seong
Abstract
This study aims to evaluate the behavior of poorly-compacted raised reservoir levee with water level raising by using centrifugal model test. From the test results, it seems that the hydraulic fracturing at the core of the raised reservoir levee with low degree of compaction possibly occurs due to the drastical increase of pore water pressure by water level raising. Additionally, the continuous infiltration may induce crack and/or sinkhole on the surface of the poorly-compacted raised reservoir levee owing to the increase of the subsidences at the crown and the front side of that. Therefore, reasonable construction management for the compaction of the raised reservoir levee is needed.
Keywords:Centrifugal model test; poorly-compacted raised reservoir levee; water level raising; displacement; pore water pressure
* Researcher, Institute for Advanced Construction Materials, Kangwon National University
** Researcher, Dept. of Regional Infrastructure Engineering, Kang- won National University
*** Ph. D. Candidate Student, Dept. of Regional Infrastructure Engineering, Kangwon National University
****Associate Professor, Dept. of Regional Infrastructure Engineering, Kangwon National University
† Corresponding author
Tel.: +82-33-250-6463 Fax: +82-33-251-6463 E-mail: [email protected]
Received: October 29, 2014 Revised: November 12, 2014 Accepted: November 13, 2014
Ⅰ. 서 론
우리나라의 농업용 저수지 제체는 대부분 흙댐으로 조성 되어 있으며, 전국의 저수지 총 17,505개소 중 지방자치단체 에서 14,133개소 (80.7 %), 한국농어촌공사에서 3,372개소 (19.3 %)를 관리하면서 농경지 약 47만 ha에 농업용수 공급 과 함께 하류하천의 수질개선, 홍수조절 및 생태환경에 기여 하고 있다 (Korean Society of Agricultural Engineers, 2013).
이와 같은 상황에서 최근 기후변화로 인해 국지성 호우 등 이 상기후의 발생이 증가하고 있으며 이에 따른 홍수피해 역시 증가하고 있다. 우리나라에서도 연 강수량의 30 % 이상의 강 우가 하루에 집중되어 내리는 등 집중호우의 발생이 빈번이 일어나고 있으며, 이로 인한 홍수 피해에서 자유롭지 못한 상 황이다 (Jun et al., 2013). 특히 태풍이 통과하는 경우, 일최다 강수량은 400 mm를 초과하는 경우가 빈번한 실정이다.
그러나 국내 중규모급 저수지의 설계강수량은 이에 미달 하는 경우가 대부분이며, 지방자치단체에서 관리하는 저수 지는 이보다 훨씬 작을 것으로 예상된다. 또한 우리나라의 저 수지는 대부분 1970년대 이전에 건설되어 내구성이 취약함 은 물론, 노후화로 인한 붕괴위험과 퇴적토사 축적에 따른 유 효저수량 감소 등 안전 및 기능상의 문제점을 안고 있다. 따라 서, 기후변화 대처 및 저수량 증대를 도모하기 위해 증고를 통 한 노후 저수지의 재개발이 절실한 실정이다. 이와 같은 증고 의 방식으로 제체 덧쌓기 (증고 5.0 m 미만), 후면 덧쌓기 (증 고 5.0 m∼15.0 m) 및 이설 쌓기 (증고 15.0 m 이상)가 있다.
4대강 사업시, 총 110개소의 저수지에서 제체의 증고가 실시 되었다. 이를 증고 방식별로 분류하면 제체 덧쌓기가 64개소, 후면 덧쌓기가 29개소, 이설 쌓기가 17개소로 조사되었다.
Fig. 1(a), Fig. 1(b) 및 Fig. 1(c)에 각각 제체 덧쌓기 (Type 1), 후면 덧쌓기 (Type 2) 및 이설 쌓기 (Type 3)에 의해 증고된 저수지 제체의 모식도를 나타내었다.
그러나 후면 덧쌓기 방식 (Type 2)의 경우, 시공관리 불량 등으로 인해 증고 제체 (Fig. 1(b)의 2nd levee)가 소요 다짐도 에 미달하는 경우 수위변동에 따른 제정 함몰, 싱크홀 (Sink- hole) 등의 변상이 발생할 가능성이 높다. 따라서 다짐시공이 불량한 증고 저수지 제체의 수위상승에 따른 거동을 명확히 할 필요가 있으며, 이러한 목적을 달성하기 위하여 원심모형 실험 (Centrifugal model test)을 활용할 수 있다.
원심모형실험을 이용한 제체 관련 연구는 이전부터 다수 수행되어 왔다. Yan-ling (1997)은 Rock fill dam의 응력과 변 형문제를 고찰하기 위한 원심모형실험을 통해 저수지의 코어 와 Rock fill dam의 기초를 진동 다짐하였을 때 그 전단강도
(a) Type 1
(b) Type 2
(c) Type 3
Fig. 1 Schematic diagram of raised reservoir levee on each type
Table 1 Similarity rules in centrifugal model test (Schofield, 1980)
Properties Scale factors
(model/prototype)
Size of soil particle 1
Soil density 1
Stress 1
Size of model 1/N
Displacement 1/N
Strain 1
Time Dynamic condition 1/N
Consolidation and infiltration 1/N2 와 안정성이 현저히 상승되는 것을 확인하였으며, Wang et al.
(2005)은 원심모형실험을 통하여 Rock-fill dam core의 수압 할렬 (Hydraulic fracturing) 유도조건을 검토하고 이에 대한 메커니즘을 구명하기 위해 수치 시뮬레이션을 수행하였다.
Narita et al. (2008)은 저수지의 수위 급강하에 따른 제체 내 의 간극수압 거동과 제체 파괴의 연관성을 원심모형실험 및 수치해석을 통하여 고찰하였으며, Choo et al. (2012)은 댐체 취약부의 파악을 위한 모니터링 시스템 개발을 위해 간극수 압, 온도, 전기저항 등 3가지 물리량에 대한 적용 가능성을 고 찰하였다. 또한, Lee et al. (2013)은 원심모형실험을 이용하 여 수위상승시 필댐의 간극수압 거동을 연구하였다.
그러나 이러한 연구들의 목적은 주로 저수지의 수위 변동 에 따른 제체의 침투 거동특성을 구명하는 것이었으며, 다짐 도에 따른 증고 저수지 제체의 수위상승에 따른 거동에 관한 연구는 현재까지도 제한적인 실정이다. 따라서, 본 연구에서 는 현장응력상태 및 수위상승을 재현한 원심모형실험을 통하 여 다짐시공이 불량한 증고 저수지 제체의 수위상승에 따른 거동을 평가하고자 하며, 이는 저수지 제체의 유지관리적 측 면에서 대단히 중요한 의의가 있다고 하겠다.
Ⅱ. 원심모형실험의 원리
원심모형실험은 1/N 크기의 축소모형에 대해 N g의 원심 가속도를 적용하여 실규모 (Prototype) 지반구조물의 응력 및 변형거동을 고찰하는 실험기법이다. 본 실험은 지반의 사면 안정, 굴착 및 가시설, 지반환경, 연약지반에서의 지반개량 및 지반보강, 터널 및 지하구조물, 지진, 지반동역학, 기초 및 기 타 토목구조물의 안정성 검토 등에 광범위하게 적용할 수 있 다. 원심모형실험의 상사법칙을 Table 1에 나타내었다 (Scho- field, 1980).
Fig. 2 Shape of centrifugal model test apparatus
(Center for geotechnical centrifuge modeling at K-water)
Fig. 3 Particle size accumulation curve for each material
Fig. 4 Compaction curve of shell material
Ⅲ. 원심모형실험 장비
본 연구에서는 대형의 Beam형 원심모형실험장치 (한국수 자원공사 K-water 연구원 소재)를 이용하였으며, 회전반경 8.0 m, 유효반경 7.5 m의 제원을 갖는다. 본 실험장치는 최대 8,000 kg의 모형하중에 대해 100 g까지의 원심재하가 가능하 며, 실험 최대용량은 800 g-ton이다. 모형은 플랫폼 회전팔의 단부에 거치하며, 플랫폼 크기와 모형토조의 크기는 길이, 높 이, 폭 순으로 각각 2.0 m×2.0 m×2.0 m 및 1.6 m×0.45 m×0.9 m이다. 본 실험기는 계측용 컴퓨터를 원심모형실험장치의 중앙부에 설치하여 장비와 함께 회전하도록 구성하였으며, 광섬유 로터리 조인트 (Fiber Optic Rotary Joint, FORJ)를 이 용한 컴퓨터 통신을 활용함으로써 효과적인 계측을 수행할 수 있고, 실험기 하단에 Fluid Rotary Joint가 설치되어 원심 재하 중에 실험에 필요한 용수, 공기압, 유압 등을 모형토조 내로 공급할 수 있다. 원심모형실험장치의 형상을 Fig. 2에 나 타내었다.
Ⅳ. 원심모형실험 과정
1. 모형제체의 제작
원심모형실험을 위한 저수지 제체는 기존 제체 (1st levee, 다짐도 90 %) 및 증고 제체 (2nd levee, 다짐도 80 %)로 구성되 며, 한반도 동남부 지역에 소재하는 실제 저수지 제체의 설계 단면에 근거하였다. 여기서, 80 %의 다짐도는 다짐 시공이 불 량한 조건을 상정한 것이다. 기존 제체 및 증고 제체의 제방고 는 각각 5.9 m 및 15 m이며, 두 제체 모두 사력재료 (Shell)와 코어 (Core)로 구성된다. 제체의 모형은 50 g의 원심가속도를 상정하여 1/50의 축척으로 설정하였으며, 코어 재료는 실제
제체의 투수성을 모사하기 위해 점토 90 %와 Bentonite 10 % 를 혼합하여 사용하였다. 사력재료 및 코어의 입도분포곡선, 사력재료의 다짐곡선 및 물성치를 각각 Fig. 3, Fig. 4 및 Table 2에 나타내었다.
모형 제체의 축조를 위해 기존 제체 및 증고 제체를 각각 2 층 및 6층으로 분할하여 다짐에 의한 시공을 실시하였다 (Fig.
5). 여기서, 코어용 거푸집을 이용하여 중심 코어를 1층 축조 후 사력재료용 거푸집을 이용하여 하류측 및 상류측의 제체 를 축조하였으며, 이를 반복하는 과정으로 제체를 시공하였 다. 실제의 기존 제체는 시공 후 상당한 시간이 경과하였음을 고려하여 50 g의 원심재하에 의한 안정화작업을 30분간 수행 하였으며, 이후 증고 제체를 시공하였다. 다짐도 및 함수비를 동일하게 관리하기 위하여 각 층별로 요구되는 재료 및 물의 양을 계산하여 조속히 혼합 후 다짐을 실시하였다. 함수비는
Table 2 Material properties of shell and core materials
Material USCS LL
(%) PI (%)
Specific gravity
()
Water content
(%)
Permeabilit y (cm/sec)
Unit weight (kN/m3) D50
(mm) wopt
(%)
γdmax
(kN/m3)
Particle content (%)
γd γt Sand Silt Clay
Core SC 37 12 2.672 20.0 2.96×10-7 16.13 19.36 0.17 - - 55.2 25.8 5.5
Shel l
Rc=90 %
SW N.P N.P 2.669 15.0 1.39×10-3 17.36 19.95
0.85 13.3 19.28 56.5 9.5 1.5
Rc=80 % 8.65×10-3 15.42 17.74
Fig. 5 Construction of model reservoir levee
Fig. 6 Model configuration and location of the measuring instruments (L: LVDT; P: Pore water pressure transducer; unit: m, proto- type)
Fig. 7 Surface tension of metolose solution with concentration of 0.2 % at 20 °C (Shin-Etsu Chemical Co., Ltd., 2007)
실제의 제체 시공을 고려하여 최적함수비보다 습윤측인 15
%로 설정하였으며, 코어의 함수비는 20 %로 설정하였다. 또 한 제체와 토조 벽면의 경계부로의 유로를 차단하기 위하여, 토조 벽면에 실리콘 그리스 (Silicone grease)를 도포하여 지 수를 시행하였다. 이후, 거푸집을 모두 제거하고 여분의 흙을 절삭하여 모형 제체의 시공을 완료하였다.
본 실험에서는 제체의 변위 및 간극수압의 측정을 위하여 증고 제체의 제정부, 상류 및 하류측에 각 1개의 변위계 (L1, L2 및 L3)를, 기존 제체 및 증고 제체 저부에 각각 2개 및 3개 의 간극수압계 (P2∼P3 및 P4∼P6)를 설치하였으며, 정수 압의 측정을 위해 제체 외부에 1개의 간극수압계 (P1)를 설치 하였다. 여기서, 변위의 측정에는 LVDT (Linear Variable
Differential Transformer)가 사용되었으며, LVDT와의 접촉 부에 직경 1 cm의 압정을 설치하였다. 변위 및 간극수압의 계 측 Sampling rate는 100 msec로 설정하였다. 모형 저수지 제 체의 단면 및 계측기 설치 위치를 Fig. 6에 나타내었다.
2. 간극유체의 결정
동적원심모형실험의 경우, 침투시간과 동적시간과의 상사 법칙을 일치시키기 위해 실리콘 오일 (Silicone oil) 또는 메토 로즈 (Metolose) 수용액의 점성을 N g의 원심장에서 실험시 N배로 조정하여 사용하는 것이 일반적이다. 그러나 본 원심 모형실험에서는 동적 조건을 고려하고 있지 않다. 또한, 포화 토의 경우 강도 및 강성으로 대표되는 흙의 역학적 특성은 Metolose 수용액의 영향을 받지 않는 것으로 알려져 있으나 (Dewoolker et al., 1999), 불포화토의 경우에는 표면장력이 물보다 작은 Metolose 수용액이 석션 (Suction)에 지대한 영 향을 미치게 된다. 예를 들면, 0.2 %의 농도를 갖는 Metolose (Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.의 SM100) 수용액의 표면장 력은 Fig. 7에 도시한 바와 같이, 물에 대하여 50배의 점성을 갖는 경우 20 °C에서 약 54×10-3 N/m (Shin-Etsu Chemical Co., Ltd., 2007) 로 나타나며, 이는 물의 표면장력인 72.75×
10-3 N/m (National Astronomical Observatory, 2001) 보다 작은 것이다. Ko and Dewoolker (1999) 또한 Metolose 수용
(a) Pore water pressure at P1 to P3
(b) Pore water pressure at P1 and P4 to P6
Fig. 8 Time histories of pore water pressure in water-level- raising process
Fig. 9 Time histories of settlement in water-level-raising process 액의 표면장력 감소를 지적하였다. 따라서, 본 연구에서는 간
극유체로서 물을 사용하였으며, 이 때의 실규모 (Prototype) 에서의 시간은 Table 1에서 정리한 바와 같이 N2배가 된다. 또 한, 수위를 가시화하기 위하여 수공학 분야에서 추적자 조사 등에 사용되는 색소인 우라닌 (Uranine : Fluorescein sodium, Yellow No. 202) 을 희석한 우라닌 수용액을 실험에 사용하 였으며, 우라닌의 희석이 간극유체의 점성에 미치는 영향은 미소할 것으로 사료되었다 (Lee, 2012). 여기서부터 특별한 언급이 없는 한, 모든 물리량은 Prototype으로 기술한다.
3. 실험조건
본 원심모형실험에서는 먼저 50 g의 원심재하 중에 솔레노 이드 밸브를 제어하여 제체의 상류측에 기존 제체 (1st levee) 의 고수위 (HWL, High water level; EL 371.4 m)까지 물을 공급하여 수위를 상승 (1단계 상승)시키고 간극수압 안정시 까지 대기한다. 이후, 증고 제체 (2nd levee)의 홍수위 (FWL, Flood water level; EL 378.8 m)까지 수위를 상승 (2단계 상 승)시키고 간극수압 안정시까지 대기한다. 여기서, 기존 제체 의 고수위 및 증고 제체의 홍수위는 실제 설계단면에서 설정 된 높이임을 밝혀둔다.
Ⅴ. 원심모형실험 결과 및 고찰
1. 실험 결과
Fig. 8 및 Fig. 9는 각각 수위상승에 따른 간극수압 및 연직 변위의 경시변화를 나타낸다. 제체 외부에 설치된 P1에서의 간극수압 계측결과를 통해 역산한 수위상승속도는 1단계 상 승 완료시까지 1.42 m/day, 2단계 상승 완료시까지 0.42 m/day로 평가되었다. 실험결과의 고찰을 위해, Fig. 8 및 Fig.
9에서 계측 및 수위상승이 시작되는 초기시점을 O, 1단계 상 승 완료시점을 A, 이후 20.8일 방치시점을 B로 정의하였다.
또한, 2단계 상승 완료시점을 C, 이후 79.0일 방치시점을 D로 정의하였다.
먼저, O-A구간에 대하여 고찰한다. 1단계 수위상승에 의 하여 P1의 증가가 확인되며, 기존 제체 상류측에 대한 침투가 시작되어 P2의 증가 또한 관찰할 수 있다. 이 때, 증고 제체 제 정부의 L1, 상류측의 L2 및 하류측의 L3에서 기존 제체의 변 형에 따른 미소한 변위가 발생함을 알 수 있다.
다음으로, A-B구간에 대하여 고찰한다. 1단계 수위상승이 완료된 후, P2는 완만한 증가 및 수렴의 경향을 보인다. 여기 서, P2가 P1에 비해 작은 것은 제체 내에 공기가 갇혀 있어 간 극수압계 내의 물이 최상부 유선과 단절되기 때문인 것으로
보인다. 즉, 제체는 봉입불포화상태 (Insular air saturation)에 있어 침투가 발생하나 완전 포화에는 이르지 못한 것으로 판 단되며, 제체 내에서는 불포화 침투 (Unsaturated seepage flow)가 발생하고 있는 것으로 판단된다. 또한, 기존 제체 하 류측의 P3는 실험 개시후 7일부터 증가하기 시작하며, 이후 수렴되는 경향을 보인다. 변위의 경우, 기존 제체의 변형이 지 속되면서 기존 제체와 가장 가까운 증고 제체 상류측의 변위 가 가장 크게 나타나며, 증고 제체의 제정부 및 하류측의 변위 가 상대적으로 작게 평가되고 있다.
B-C구간의 경우, 2단계 수위상승에 의해 P1의 증가가 나 타나며, P2와 P3는 P1과 거의 동일한 기울기로 증가함을 알 수 있다. 또한, 증고 제체 상류측으로의 침투가 시작되면서 P4 의 간극수압이 급격히 증가하여 P1과 거의 동일한 값을 나타 내고 있어, P4가 위치한 곳은 거의 완전포화에 도달한 것으로 사료된다. P5의 간극수압 또한 급격한 증가경향을 보이나 P1 의 값보다는 다소 낮게 나타나며, 이는 P4의 위치보다 증고 제 체 표면까지의 거리가 더 길어 완전한 포화상태에 이르기가 상대적으로 어렵기 때문인 것으로 보인다. 그러나, 1단계 수 위상승시의 기존 제체 상류측 간극수압 (P2)에 비해 2단계 수 위상승시의 증고 제체 상류측 간극수압 (P4 및 P5)이 더욱 빠 르게 증가하며, 이는 기존 제체 (Rc=90 %; Rc: 다짐도)와 비 교시 증고 제체 (Rc=80 %)의 다짐도가 상대적으로 낮고 투수 계수가 크므로 포화도의 증가가 더욱 급격히 이루어지기 때 문으로 판단되며 (Table 2 참조), 이와 같은 급격한 수압 증가 는 제체 코어의 수압할렬 (Hydraulic fracturing)을 유발할 가 능성이 있다고 사료된다 (Shin 2003). 변위의 경우, 증고 제체 상류측의 포화도가 급증하면서 석션 해방에 따른 증고 제체 의 강성 감소 및 체적 수축이 발생하고, 이로 인해 증고 제체의 상류측 및 제정부의 침하가 실험 개시후 33일부터 급격히 증 가함을 확인할 수 있다. 그러나, 증고 제체 하류측의 침하속도 는 거의 일정하게 유지되었다.
C-D구간의 경우, 2단계 수위상승 완료와 함께 P1∼P5에 서의 간극수압 또한 더 이상 증가하지 않는다. 또한, 증고 제 체 하류측으로의 침투가 지속적으로 진행되면서 기존 제체 상·하류측 및 증고 제체 상류측의 간극수압이 완만하게 감소 하는 경향이 나타나며, P3 및 P5에서 간극수압 감소속도가 다 소 크게 계측되었다. 이와 함께, 증고 제체 하류측의 P6가 실 험 개시후 54일부터 증가하기 시작하여 약 90일에 수렴하는 경향이 나타나고 있다. 변위의 경우, 증고 제체 내로의 침투가 계속되면서 제정부 및 상류측의 침하량이 지속적으로 증가하 며, 침하량은 실험 종료시 제정부에서 59 mm, 상류측에서 53 mm로 나타나 제정부에서 가장 크게 평가되었다. 그러나, 침 투유량이 적은 증고 제체 하류측에서는 B-C구간의 침하속도
가 거의 동일한 수준으로 유지되며, 침하량은 실험 종료시 11 mm로 제정부 및 상류측에 비해 상당히 작게 나타남을 확인 할 수 있다. 본 실험 결과로부터, 증고 제체의 다짐도가 불량 할 경우 수위상승시 제정 함몰 및 제체 상류측에서 균열, 싱크 홀 (Sinkhole) 등의 변상이 발생할 우려가 있다고 판단된다.
2. 고 찰
전술한 실험결과로부터, 증고 제체 상류측의 간극수압 (P4 및 P5)은 기존 제체 상류측의 간극수압 (P2)에 비해 빠르게 증 가함을 알 수 있다. 이는 다짐도가 상대적으로 낮은 증고 제체 의 투수계수가 커 포화가 급격히 진행되기 때문으로 판단되 며, 이로 인해 증고 제체의 강성 감소 및 급격한 수압 증가에 따른 코어의 수압할렬 (Hydraulic fracturing)이 우려된다.
또한, 증고 제체의 제정에서 약 60 mm의 최대 변위가 발생 하며 상류측 침하량 또한 약 55 mm로 크게 나타나고 있으나, 하류측은 약 10 mm 수준으로 미소하게 나타났다. 따라서, 증 고 제체의 다짐도가 낮을 경우, 수위상승에 따라 균열 및 싱크 홀 (Sinkhole) 등 제체 상류부의 변상이 발생할 가능성이 있다 고 판단된다.
Ⅵ. 결 론
본 연구에서는 현장응력상태 및 수위상승을 재현한 원심 모형실험을 통하여 다짐시공이 불량한 증고 저수지 제체의 수위상승에 따른 거동을 평가하였다. 본 연구로부터 얻은 결 론은 다음과 같다.
(1) 제체 내의 간극수압이 일부 위치에서 정수압에 미달되는 것으로 나타났으며, 이는 봉입불포화상태 (Insular air saturation)인 제체 내에 공기가 갇혀 있어 간극수압계 내 의 물이 최상부 유선과 단절되기 때문인 것으로 보인다. 즉, 제체 내에서는 불포화 침투 (Unsaturated seepage flow)가 발생하고 있는 것으로 판단된다.
(2) 증고 제체의 불량한 다짐시공은 제체의 투수성을 증가시 켜 수위상승시 제체 내의 간극수압 및 포화도가 급격히 증가하는 원인으로 작용한다. 이는 제체 내 코어에 수압 할렬 (Hydraulic fracturing)을 유발할 가능성이 있다.
(3) 증고 제체 내로의 침투가 진행되면서 포화도 급증 및 석 션 해방에 따른 증고 제체의 강성 감소 및 체적 수축이 발 생하게 되며, 이로 인해 제체의 하류측에 비해 제정부 및
상류측의 침하량이 상대적으로 크게 나타남을 확인하였 다. 이로부터, 증고 제체의 다짐시공이 불량한 경우 제정 함몰 및 상류측에 균열, 싱크홀 (Sinkhole) 등의 변상이 발생할 가능성이 있는 것으로 판단된다.
따라서, 저수지 제체 증고시에는 다짐 시공관리를 철저히 할 필요가 있으며, 유지관리 측면에서 제체로의 우수 침투를 최소화하기 위한 배수설비의 보강 및 필요시 사면 녹화공법 등이 필요할 것으로 판단된다. 본 결론은 단일한 원심모형실 험으로부터 도출된 것으로, 향후 추가적인 모형실험, 현장계 측 및 수치해석적 연구를 통한 검증이 요구된다.
사 사
본 연구는 소방방재청 재난안전기술개발기반구축사업 (NEMA-기반-2013-106)의 연구비 지원으로 수행되었습니다.
REFERENCES
