IEG 환경지질연구정보센터

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(1)자원환경지질, 제43권, 제2호, 149-162, 2010 Econ. Environ. Geol., 43(2), 149-162, 2010. K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성 문상호1·김영석2·하규철1*·원종호3·이진용4 1. 한국지질자원연구원 지구환경연구본부, 2부경대학교 지구환경과학과, 한국수자원공사 조사기획처, 4강원대학교 지질학과. 3. Geological Structures and Their Relation to Groundwater System around K-1 Oil Stockpile Sang-Ho Moon1, Young-Seog Kim2, Kyoochul Ha1*, Chong Ho Won3 and Jin-Yong Lee4 1. Geologic Environment Division, Korea Institute of Geoscience and Mineral Resources (KIGAM) Department of Earth Environmental Sciences, Pukyong National University 3 Korea Water Resources Corporation (K-Water) 4 Department of Geology, Kangwon National University 2. The most serious problem in oil stockpiles with artificial underground cavern is maintaining the stability of ground water system. In order to understand the ground water system around K-1 site, we determined the regional flow direction and level distribution of groundwater, and investigated the major geologic factors influencing their flow system. Reactivated surface along the contact between granite and gneiss, and fractures and faults along the long acidic dyke may contribute as important pathways for groundwater flow. Within K-1 site, groundwater level fluctuation is closely related to the rainfall events and injection from surface or influx water. In this project, the effect of groundwater pumping from the southern wells was examined. Based on equations relating water level drawdown to pumping rate at those wells, their pumped outflow of groundwater ranged from 80 m3/day to less than 250 m3/day. The modeling results with MODFLOW imply that the previous groundwater pumping at distance of 1.2 km may not affect the groundwater level variations of the K-1 site. However, continuous pumping work at quantity over 250 m3/day in this area will be able to affect the groundwater system of the K-1 site, particularly along the acidic dyke. Key words : K-1 stockpile, groundwater flow and fluctuation, geological factor, acidic dyke K-1 유류비축기지는 인위적 지하 공동을 이용하기 때문에 주변 지하수계의 안정이 중요하다. 기지 주변의 지하수계 특성을 이해하기 위해 광역적 지하수 유동특성, 기지내 공간적 지하수위 분포 양상을 파악하였으며, 지하수 유동에 영 향을 미치는 지질 요소를 검토하였다. 연구지역에서 지하수 유동에 크게 영향을 미칠 수 있는 지질구조적 특성은 2가 지로서, 편마암-화강암 관입경계를 따라 재활성된 부분과 산성 암맥을 따라 발달한 단열 및 단층이다. 기지 내 4개 관 측공들의 수위변동 양상을 검토한 결과, 대부분 강우와 지표수 유입 혹은 공동내 주입수에 의해 지하수위 변동이 영 향을 받고 있는 것으로 나타났다. 이 연구에서는 기지 남쪽에 위치한 관정으로부터의 양수가 기지의 지하수위 변동에 미치는 영향에 대해 검토하였다. 산성 암맥을 따라 기지로부터 1.2 km 남쪽에 위치한 지점에서의 양수작업은 관측 당 시에 기지내 지하수위 변동에 영향을 미치지 않았으나, 모델링 결과에 의하면 250 m3/day 이상의 양수량으로 지속적 인 양수작업이 진행되는 경우 지하수 시스템 안정을 위해 주의가 요구된다. 주요어 : K-1 유류비축기지, 지하수 유동, 지질 요소, 산성 암맥, 지하수위 변동. *Corresponding author: [email protected]. 149.

(2) 150. 1. 서. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. 론. K-1 기지는 구리시에 위치하며, 현재 3개 지하공동 을 이용하여 유류를 비축하고 있다. 유류비축에서 인 위적 지하 공동을 이용하는 경우, 수리학적 기밀 유지 를 위해 비축기지 주변의 지하수계 안정이 필수적이다 (Chung et al., 2008; Kim et al., 2007; Kim and Kim, 2005; Jung et al., 2001; Goodall et al., 1988). K-1 기지에서의 유류비축은 암반내 인위적 지하 공동을 이 용하는 것이므로, 지하수위 및 기밀성 유지를 위해서 는 단열(또는 균열) 암반대수층의 수리지질학적 특성 파악이 중요하다. 단열 암반대수층에서의 지하수 유동 성과 상호 수위 영향 관계는 절리, 단층 등 단열 (fracture)의 발달 상태 및 연결성(connectivity)과 밀접 하게 관련되어 있다(de Marsily, 1985; Domenico and. Schwartz, 1990). 이 연구에서는 K-1 기지 주변의 지 하수 유동에 영향을 미치는 주요 지질 요소들을 규명 하였으며, 기지내 관측공에서의 수위 변동이 산성 암 맥에 의해 어떤 영향을 받고 있는지를 검토하였다.. 2. 지질 및 지질구조 2.1. 지질 및 암석 연구지역은 지체구조구상 경기육괴에 해당되며, 주 로 편마암복합체와 화강암으로 구성되어 있다(Won et al., 1981). 이들 암석의 경계가 연구지역 북동부를 지 나며, 후기에 관입한 산성 및 염기성 암맥들이 기존 구조들의 약대를 따라 발달하고 있다(Fig. 1). 기반암인 선캠브리아기의 편마암복합체는 주로 편암 과 편마암으로 구성되어 있으며, 부분적으로는 규암 또. Fig. 1. Geology and cross-section around the study area (modified from Geostock, 1977)..

(3) K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성. 는 석영맥들이 발달하고 있다. 특히 규암맥이 화강암 과의 경계부에서 잘 발달하고 있는데, 작은 석영맥들 이 화강암을 관입하고 있는 현상이 많이 관찰되고 있 어서 이 규암맥이 후기 열수에 의한 또는 열수의 영향 을 받은 석영맥일 가능성이 매우 높아 보인다. 쥬라기 화강암은 이 지역의 대부분을 차지하는 암석 으로서 일반적으로 입자가 굵은 서울화강암에 해당된 다. 이 암석과 변성암복합체와의 경계부는 관입작용, 풍화 및 이후의 구조운동에 의하여 뚜렷한 지형적 기 복을 보이고 있으며, 토양의 발달과 식생에도 많은 차 이를 보이고 있다. 이 암석은 비교적 풍화에 강하여 노두가 잘 노출되어 있으며, 급경사를 보여주는 곳이 많다. 화강암내에는 여러 가지 절리와 소규모 단층들 이 발달하고 있으며, 산성 및 염기성 암맥들도 종종 관찰된다. 연구지역의 관입암류들은 주로 세립질 반화강암 (aplite) 암맥들이지만 작은 석영맥이나 염기성 암맥들 도 관찰된다. 연장성이 좋으며 가장 큰 규모로 발달한 관입암류는 산성의 반화강암(aplite) 암맥으로서 10~30 m 의 폭을 가지며, 조사지역 중심부를 남북으로 관통· 발달하고 있다(Fig. 1). 산성 암맥은 염기성 암맥에 비 하여 취성 변형이 잘 발달하여 이 산성 암맥 내에는 비교적 많은 단열이 발달하고 있으며, 특히 주변 화강 암에 비해 훨씬 많은 단열이 발달하고 있음이 관찰된 다(Fig. 2). Geostock(1977)에 의하면, 이 산성 암맥이 주위에 비하여 풍화가 심한 것으로 기재되었다. 그러 나, 이번 지표지질조사 결과, 이 암석은 기계적 풍화에 는 약간 약한 경향을 보이긴 하나 화학적 풍화에는 도 리어 강한 것으로 관찰되었다. 즉, 상대적으로 단열이 많이 발달하여 이들이 물리적으로 제거가 된 경우에는. 151. 상대적으로 낮은 지형을 이루기도 하지만, 일반적으로 이 암맥은 화강암보다 화학적 풍화에 강하여 주위에 비하여 돌출된 지형을 이루는 경우가 더 많아 암맥의 추적이 비교적 용이한 편이다. 산성 암맥은 화강암과 서로 다른 물리적 특성 때문에 단층운동에 의해 재활 성되는 위치가 되기도 하며 재활성 시 암맥 내에는 파 쇄로 인해 단열밀도가 증가되기도 한다. 연구지역에서 산출되는 산성 암맥과 석영 세맥의 관 입 방향은 주로 남-북 방향 내지 북북서-남남동 방향을 나타내며, 염기성 암맥의 경우는 주로 동-서 방향을 나 타내고 있다(Fig. 3a). 이는 산성 암맥과 석영 세맥은 동일 기원이나, 산성과 염기성 암맥 간에는 기원 및 관입 시기를 서로 달리할 가능성을 시사한다. 암맥의 관입은 지각의 인장과 연관이 있으므로, 이들 암맥의 방향에 수직인 방향이 최대수평 인장력 방향을 지시하 고 있는 것으로 해석된다. 즉 화강암 관입 이후 산성 암맥의 관입시에는 동-서 방향 내지 동북동 방향-서남 서 방향의 인장응력이 작용하였고, 염기성 암맥이 관 입한 시기에는 남-북 방향의 인장력이 작용하여 크게 두 번의 인장시기가 있었다. 2.2. 지질구조 요소 연구지역에서 관찰되는 지질구조 요소는 엽리, 절리, 단층, 선형구조 등이다. 편마암의 엽리는 비축기지 근 처에서 몇 개 관찰되는 정도이며, 변형 및 변성을 많 이 받아 매우 복잡한 양상을 보인다. 엽리의 방향은 매우 다양하지만 주향은 N42oW-54oE, 경사는 평균 50o 내외로 동쪽으로 경사하며 발달하고 있다. 화강암에서 가장 잘 발달하는 구조 요소인 절리는 매우 다양한 방향으로 분산 분포되고 있다. 화강암 내. Fig. 2. Occurrence of aplite (a) and basic dyke (b). There are conspicuous diffences of joint density between dyke rock and surrounding and/or contacting granitic rock..

(4) 152. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. Fig. 3. Orientation of dykes and veins (a) and joints (b & c). The red, blue and purple color in (a) indicate acidic and basic dykes and veins, respectively. The basic and acidic dykes generally intrude in E-W and N-S direction, respectively. Joints show relatively varied and complicated distribution.. 응력에 의해 발달된 절리는 북북서-남남동에서 북북동 -남남서 사이의 남북 계열과 서북서-동남동 방향의 동 서 계열 등 두 방향이 우세하게 발달하고 있다(Fig. 3b, c). 이는 관입암류의 발달 방향과도 비교적 잘 일 치하고 있어서 관입암류의 관입이 이들 절리와 밀접하 게 연관되어 있음을 시사한다. 기존 지질도(Geostock, 1977)에서는 북동 방향과 남 서 방향으로 대규모 단층이 발달하는 것으로 표시되었 으나, 금번 연구 결과 확인이 되지가 않거나 큰 단층 은 아닌 것으로 확인되었다. 그러나, 이 방향의 계곡을 따른 선형구조 주변에서는 경사이동을 지시하는 몇 개 의 단층조선이 발견되어 경사이동 단층의 발달 가능성 을 시사한다. 연구지역에서는 편마암-화강암 경계부를 따른 단층과 그 밖의 소규모 단층들이 발달함이 인지 된다. 소규모 단층들은 2차 단열들에 의해 그 변위의 유추가 가능하지만 변위를 크게 보여주지 않으며, 주 향이동단층은 좌수향(Fig. 4a)과 우수향(Fig. 4b)을 동 시에 보여주고 있다. 일부 사교이동단층에 의해 발달 한 단층조선도 관찰되고 있으나(Fig. 4c), 단층면만 노 출되어 있어 이의 운동감각을 유추하기는 쉽지 않다. 그러나, 여러 단층조선들을 볼 때, 이러한 경사이동단 층에는 정단층성과 역단층성이 공히 존재하는 것으로 해석된다. 화강암내에는 산성 암맥을 따라 단층이 발달하고 있 다. 암맥과 화강암과의 접촉부는 매우 강하게 봉합 (sealing)되어 있으나, 암맥의 관입 후에는 재활성에 의 한 구조운동이 발생하였으며 단열 및 단층 각력암을 형성한 것으로 보인다(Fig. 4d). 이 화강암과 산성 암 맥 역시 다른 부분에 비해서는 상대적으로 물성의 차 이가 클 뿐만 아니라 기존의 약대를 따라 관입한 암맥. 이기 때문에 후기의 재활성 시기에 더욱 약한 약대로 작용한 것으로 해석된다.. 3. 지질 요소와 지하수 유동과의 연관성 일반적으로 절리는 단층에 비해 지하수의 유동에 상 대적으로 적은 영향을 미치는 것으로 알려져 있다. 이 는 절리의 연장성이 부족하고 틈새가 좁기 때문에 지 하수의 유동을 좌우할 수 있는 중요한 요소를 갖추지 못하기 때문이다. 그러나, 비록 이들 절리의 연장성이 미약하고 틈새가 좁다하더라도 이들의 밀도가 높으면 지하수의 유동에 어느 정도는 기여할 수 있다. 한편, 지하수의 함수량을 고려한다면 이러한 절리가 상당히 중요한 역할을 할 수 있으며, 특히 이들 절리가 인장 절리(mode I)와 연관이 있다면, 밀집된 인장절리의 영 역인 단층 손상대(Kim et al., 2004; Micklethwaite and Cox, 2004)는 지하수 탐사의 좋은 목표지점 (target)으로 이용이 가능할 것이다. 단층과 지하수의 유동과는 매우 밀접한 관련이 있다. 단층이 점토광물 과 같은 물질로 채워지지 않았다면, 일반적으로 지하 수 유동을 위한 좋은 통로의 역할을 한다. 특히 이들 단층을 따라 단층각력암이 발달하거나 재활성이 일어 난 단층은 지하수를 위한 아주 중요한 통로의 역할을 할 것이다. 연구지역에서 지하수 유동에 영향을 미칠 수 있는 지질구조적 특성으로 2가지의 가능성이 제시될 수 있 다. 그 중의 하나는 편마암과 화강암의 관입경계를 따 른 재활성에 의해 발달한 면이며, 또 하나는 조사지역 전체를 관통하는 산성 암맥을 따라 발달한 단열과 단 층에 의한 지하수의 유동을 들 수 있다. 암상 경계부.

(5) K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성. 153. Fig. 4. Occurrence of faults and reactivated parts as pathways for ground water flow. (a) Aplite dyke is displaced by the small-scale left-lateral strike-slip fault. (b) Dextral secondary fractures and linkage zone are developed. (c) Fault slickenside and striae (parallel to pencil direction) is developed within acidic dyke body. (d) Fault breccia is developed along the fault plane. (e) Ground water flows out along the contact surface between gneiss and granite body. (f) Fault surface in aplite dyke is somewhat wetted by ground water.. 에서 지하수 유출이 다른 부분보다 많았고(Fig. 4e), 석영맥의 발달도 두드러진 양상을 보임으로써 편마암화강암의 경계부가 후기에 재활성되었을 가능성을 강 하게 시사하고 있다. 이러한 경계부는 지하수 뿐 아니 라 이전에는 열수의 이동에도 기여하였을 것으로 사료 된다. 연구지역에 발달한 산성 암맥은 연장성이 상당히 좋 으며 폭도 넓고 후기의 구조운동을 받아 단열과 단층 을 발달시킨 흔적도 발견되고 있어서, 지하수의 유동. 을 위한 통로로 작용했을 가능성이 매우 높다. 이러한 증거로는 높은 단열의 밀도와 산성 암맥내에 발달한 단층각력암을 들 수 있을 것이다. 산성 암맥의 관입 후에는 재활성에 의한 구조운동이 발생되었으며, 이러 한 구조운동이 지하수 유동에 유리한 단열 및 단층 각 력대를 형성한 것으로 보인다(Fig. 2a, Fig. 4d). 이 화강암과 산성 암맥 역시 다른 부분에 비해서 상대적 으로 물성의 차이가 클 뿐만 아니라, 기존의 약대를 따라 관입한 암맥이기 때문에 후기의 재활성 시기에.

(6) 154. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. 더욱 약한 약대로 작용한 것으로 보인다. 암맥 내에 발달한 단층각력암은 지하수의 유동에 중요한 영향을 주었을 것으로 사료되며, 실제로 이 단층을 따라 지하 수가 유출되는 경우도 관찰할 수 있었다(Fig. 4f). 이러 한 산성 암맥은 기계적 풍화에는 약하지만 화학적 풍 화에는 강하고, 또한 성분상으로도 점토광물을 만들 가 능성이 희박하여 일반적으로 이후의 재활성이 일어난 다면 지하수를 위한 더욱 중요한 통로로 작용할 가능 성이 매우 높다.. 4. 공간적인 지하수위 분포 기지 주변의 지하수위 분포상태를 알아보기 위하여. 기지 내에서 해발고도 42.1~146.8 m 범위에 위치하는 지상 및 갱내 관측공들을 활용하였다. 해발고도 8.3~18.3 m 범위의 관정 심도를 보이는 상부층(충적층 및 풍화대층) 지하수위는 지상 관측공에서 측정하였으 며, 해발고도 -7.75~-41.88 m 범위의 관정 심도를 보 이는 하부층(암반층) 지하수위는 갱내 관측공과 함께 상부층을 케이싱 처리하여 하부층만을 관측하기 위해 설치된 지상 관측공을 이용하였다. 상부층의 지하수위는 대체적으로 높은 고도에서 한 강 쪽으로 가면서 지하수위가 낮아지는 경향을 보여, 광역적인 지하수의 흐름방향은 아차산의 정상부에서 강 쪽으로 향하는 양상을 보인다(MOCT et al., 2005). 기지내 상부층 지하수위(Fig. 5a)는 제1, 2공동(북쪽 공. Fig. 5. Monitoring well locations(solid circles) and groundwater level distributions (Groundwater levels were measured at June, 2005). (a) Upper part including alluvial and weathered zone. (b) Lower part as deep fractured rock aquifer..

(7) K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성. 155. 게 영향을 미칠 수 있는 지질구조적 특성은 2가지로서, 기지 북동쪽에서부터 동쪽으로 연결되어 나타나는 편 마암-화강암 관입경계와 남북으로 길게 발달하면서 기 지 인근 동측을 지나는 10~30 m 두께의 산성 맥암 이다. 이중 편마암-화강암 관입경계는 기지내 공동과 멀리 떨어져 있어 기지내 공동의 지하수위 변동에 직. 동)의 북동쪽 사면 부근에서 해발 100 m 이상의 지하수 위를 나타내 가장 높은 수위를 보였으며, 제3공동(남쪽 공동)에서는 남쪽 부근에서 60 m 이상의 높은 수위 분 포를 보여주고 있다. 제1, 2공동의 북동쪽 사면 부근은 강우시 계곡물이 일시적으로 모여지는 지점으로서, 계 곡물이 일시적으로 관측공 내로 유입되었기 때문에 다 른 지점에 비해 상대적으로 높은 수위를 보인 것으로 생 각된다. 한편, 기지내의 지하수위가 주변지역보다 10 m 내지 40 m 정도로 높은 것으로 나타났는데, 이는 비 축기지내 공동의 지하수위를 유지하기 위하여 수장막 (water curtain) 시스템을 운영하면서 나타나는 특징이 라고 판단된다. 기지내 하부층의 지하수위 분포(Fig. 5b)는 상부층 지하수위와 다른 양상을 보여준다. 즉, 제1, 2공동(북쪽 공동) 상부층에서 가장 높은 지하수위를 나타냈던 부. 접적인 영향을 미치지 않을 것으로 판단된다. 그러나, 연구지역에서 남북으로 길게 발달하는 산성 맥암은 기 지 가까이에서 산출되므로 기지내 지하수위 변동에 영 향을 미칠 수 있다(Jung et al., 2001). 주변 관정에서 의 수위변동이 이 산성 맥암을 통하여 기지내 수위변 동에 어떤 영향을 미치는지 알아보기 위해, 기지내에 개설된 관측정들 중 4 개 관정(Table 1)과 기지 남쪽 약 1.2~1.3 km 지점의 2개 온천공(Table 2)을 대상 으로 수위변동 패턴을 분석하였다(Fig. 6). 기지내 관측 공 중 KG13D은 지상 관측공이지만, 상부층과 하부층 을 동시에 모니터링 할 수 있는 공으로서 상부층(UP) 과 하부층(DOWN)에 자동수위측정기를 함께 설치하였 다. KG2와 KG14 관측공의 관정 심도는 지표로부터 각각 140 m, 56 m이며 케이싱처리가 되지 않은 상태 이므로, 이들 관측공에서의 수위 변동은 상부층과 하. 분이 하부층에서는 해발 -4 m 이하의 매우 낮은 수위 를 보였으며, 제3공동(남쪽 공동)에서는 동쪽 사면(관 측공 KG12D 부근)에서 해발 고도 -8 m 이하의 수위 를 나타내 가장 낮은 지하수위를 보였다. 하부층의 지 하수위는 수벽공(water curtain)의 운영과 밀접한 관련 을 가지고 있는 것으로 추측되고, 암반 균열의 발달 정도나 균열의 크기 등 불균질적 수리지질 특성에 의 한 효과가 작용한 결과로 생각된다. 특히 지하수위가 낮은 제1, 2공동의 오른쪽 사면과, 제3공동의 오른쪽 사면 옆 부근은 산성맥암이 지나가는 위치로서, 지하 수위 분포 특성과 맥암 산출과의 관련 가능성이 있어 보이나 확인된 사항은 아니다.. 부층 수위변동을 동시에 반영하는 것으로 보인다. Table 2의 D6, D7 관정은 360~532 m 범위에서 케 이싱 처리가 된 심부 관정이므로 이들 관정에서의 지 하수위 변동은 하부층 지하수위 변동만을 반영한다. 자 동수위 측정기는 van Essen instrument 회사제 Diver를 이용하였으며, 수위 측정 간격은 매 10분 간 격이다. Table 1과 Table 2에 기록된 지하수 심도는 갈수기인 2005년 6월 중순에 관측한 것으로서, 7월 말. 5. 지하수위 변동 특성 분석. ~9월 말의 관측 수위(Fig. 6)보다 하강된 상태에서 측 정되었다.. 지표지질 조사 결과, 연구지역에서 지하수 유동에 크. Table 1. Specification of groundwater level monitoring system within K-1 site Cavern. Well No.. No. 1 KG2(P-2) KG13D(OB-3) UP No. 3 KG13D(OB-3) DOWN KG14(OH-1). Well Age. Elevation (EL.m). Bottom (EL.m). Length (m). 79/12. 116.3. -23.7. 140. 18.3. 74. -24.5. 116.8. -10.62. 56. 92/12. 92.3. 94/09. 42.1. Inclination Depth to water Diver Location (dtw, m) (dtw, m) (o) 90 70 70. 9.75. 12. 22.31. 24. 50.33. 52. 31.82. 40. Table 2. Specification of monitoring wells 1.2 km south away from the K-1 site Well No.. Well Depth (m). Well Diameter (mm). Outflow Diameter (mm). Casing Depth (m). Optimal yield (m3/day). Elevation (El. m). Depth to water (dtw, m). D6 D7. 512 817. 200 200. 80 65. 360 532. 680 238. 77.5 74.0. 79.53 77.32.

(8) 156. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. Fig. 6. Comparison of groundwater level fluctuations among several monitoring wells within and 1.2~1.3 km south away from the K-1 site.. 5.1. K-1 기지 1.2~1.3 km 남쪽 관정의 수위 변 동 특성 D6 관정; K-1 기지로부터 남쪽으로 약 1.2 km 떨 어진 지점에 개발된 온천공 D6 관정은 적정양수량. 680 m3/day이 허가된 상태이나, 현장 탐문조사 결과 관측기간 중에는 자체 양수작업이 없었던 것으로 파악 되었다. 이 관정에서 6월 중순의 지하수 심도는 지표 기준.

(9) K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성. 79.53 m, 지하수위는 해발고도 -2.03 m로 측정되었다. 이후 자동수위 관측기간(7월 말~9월 말) 중의 지하수 위는 -6.2 m 이하에서 -4.5 m 이상의 수위를 나타내 어 갈수기에 비해 풍수기에 오히려 2.5~6.2 m 정도 수위가 더 낮아진 상태를 보였다(Fig. 6a). 이로 보아 이 관정은 강우에 의한 영향보다는 주변 혹은 자체 관 정에서의 지속적인 양수작업 등 인위적 요인에 의해 수위변동이 지배되고 있음을 추정할 수 있다. 이 관정에서는 약 12시간 및 24시간 주기의 수위변 동 성분이 뚜렷하게 관찰되며, 이는 지구조석에 의한 결과로 해석된다. 수위 관측공에서 자체 양수작업이 진 행되는 경우에는 조석에 의한 수위변동 주기성이 소멸 되어 관측되지 않는다. 따라서, 이 관정에서 보여주는 12시간 및 24시간 주기성은 자체 양수작업이 진행되지 않았음을 보여주는 간접적인 증거라 할 수 있으며, 인 근의 다른 지하수공 혹은 온천공에서의 양수 영향 때 문인 것으로 볼 수 있다. 이 관정에서의 수위 관측은 관측 장비의 측정 한계 로 인해 8월 6일~8월 17일경, 8월 26일~9월 15일경 의 자료가 결측되었다. 그러나, 인근 D7 관측정의 수 위 변동 양상(Fig. 6b)이 D6 관측정에서의 수위 변동 양상과 유사한 점을 고려해 볼 때, D6 관측정의 지하 수위 변동 범위는 최저 -6.5 m, 최고 -3.5 m 내외를 벗어나기 어려울 것으로 추정되며, 이의 지표 기준 지 하수 심도는 81~84 m 범위에 해당된다. 8월 5일경 수위 -5.5 m에서 8월 10일경의 추정 최 고 수위 -3.5 m까지 5일간 수위 상승폭 약 2 m 정 도로 급격한 수위 상승을 보여 이 기간 중에는 인근 지하수/온천수의 사용이 현저히 감소 또는 중단되었던 것으로 분석된다. 이후로는 점진적으로 수위가 하강되 어 8월 말경에 추정 최저 수위 -6.5 m 정도까지 수위 가 낮아져 인근 지하수/온천수 사용이 다시 많아졌음 을 보였고, 8월 24일경의 강우는 수위 상승에 전혀 도 움을 주지 못한 것으로 나타났다. 8월 24일경부터 9월 15일경까지의 수위는 큰 변동없이 유지 또는 미약한 상승 현상을 보여 인근 지하수/온천수 사용량이 현상 유지되었을 것으로 추정되며, 9월 15일 수위 -6.2 m 부근에서 9월 21일경의 수위 -5.4 m 부근까지 6일간 약 0.8 m 정도의 수위 상승은 다시 지하수/온천수 사 용량이 약간 감소되었기 때문으로 해석된다. 이후로는 다시 점차 수위가 하강되는 양상을 보였다. 전반적으 로 볼 때, 이 관정에서의 수위는 강우 현상과 별개의 변동 양상을 보였으며, 주변 관정에서의 장기적인 양 수작업에 의해 수위변동이 지배되고 있는 것으로 판단. 157. 된다. D7 관정; D6 관정보다 약 110 m 정도 남쪽에 위 치하는 D7 관정은 적정양수량 238 m3/day이 허가된 상태이나, D6 관정과 마찬가지로 관측기간 중에는 자 체 양수작업이 없었던 것으로 파악되었다. 관측기간(7 월 말~9월 말) 중 수위 변동은 -9.4 m~-6.5 m 범 위(Fig. 6b), 지표 기준 지하수 심도는 80.5~83.4 m 범위이고, 갈수기인 6월 중순의 지하수위는 -3.32 m를 보였다. 따라서, 이 관정에서도 갈수기에 비해 풍수기 인 7월 말~9월 말의 지하수위가 3.2~6.1 m 더 낮아 져 있는 상태를 보임으로써, 강우에 의한 영향보다는 주변의 양수작업 등 인위적 요인에 의해 수위변동이 지배되고 있음을 보였다. 수위 변동 주기성에 있어서 도 D6 관정과 마찬가지로 지구조석에 의한 12시간 및 24시간 주기 성분을 보였다. D7 관정에서의 전반적인 지하수위 변동은 D6 관정 에서의 지하수위 변동과 매우 닮은 꼴 양상을 보여, 8 월 5일경~8월 10일경의 수위 상승 (지하수/온천수 사용 량 감소 혹은 양수 중단)→8월 10일경~8월 24일경의 점진적인 수위 하강 (지하수/온천수 사용량 증가)→8 월 24일경~9월 15일경의 수위 유지 또는 미약한 수 위 상승 (지하수/온천수 사용량 현상 유지)→9월 15일 경~9월 21일경의 수위 소폭 상승 (지하수/온천수 사용 량 약간 감소)→9월 21일경 이후 수위 점진적 하강 (지 하수/온천수 사용량 다시 증가) 현상을 보였다. 이와 같은 수위 변동 양상은 강수에 의한 영향으로 볼 수 없고, 전형적으로 자체 혹은 주변 관정에서의 장기적인 양수작업 및 양수 중단에 따른 수위 영향인 것으로 해석된다. 즉, D6와 D7 관정에서는 관측기간 중 자체 양수작업이 없었다 하더라도, 인근 관정에서 는 지속적인 양수작업이 진행되었음을 의미하게 되며, 크게 봐서 이 부근 지하수 및 온천공에서의 양수작업 에 의한 수위 영향으로 볼 수 있다. 따라서, 이들 두 개 관정에서 관찰된 수위변동 양상과 K-1 기지내 다른 관측정들의 수위변동 양상을 서로 비교·분석함으로써 산성 맥암을 따라 1.2~1.3 km 거리의 관정들 상호간 에 어느 정도의 수위 영향을 미치고 있는지 해석해 볼 수 있을 것이다. 5.2. K-1 기지내 관측공들의 수위변동 특성 KG2 관측공; KG2 관측공은 기지내 제1, 2공동(북 쪽 공동)의 북동쪽 사면 부근에 위치하며, 6월 중순경 상부층 지하수위가 해발 100 m 이상으로 주변에서 가 장 높은 수위를 보인 곳이다(Fig. 5a). 자동수위 관측기.

(10) 158. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. 간 동안 지하수위는 해발고도 111.6~112.0 m 범위로서 40 cm 정도의 작은 수위 변동폭을 보였다(Fig. 6c). 이 관정의 지하수위 변동 양상은 남쪽으로 약 1.2~1.3 km 떨어진 D6, D7 관정의 수위 변동(Fig. 6a, 6b)과 전혀 무관한 상태를 보였으며, 전반적으로 강수량에 대하여 민감하게 반응하는 부분이 잘 나타났 다. 한편, 강우에 의한 수위 상승은 매우 민감하게 나 타났으나, 강우 종료 후 수위 감쇠 현상은 9월 13일의 경우를 제외하면 대부분 전형적인 강우 영향에 의한 지하수위 변동 패턴을 보이지 못한다. 이와 같이 강우 종료 후에 수위 하강이 지연되거나 오히려 상승되는 현 상이 나타나는 이유는 수장막 주입수 등 기지 운영에 의 한 인위적 영향 때문일 것이라 추정된다. 2005년 9월 3일경의 지하수위 상승은 강수량 기록과 상관없이 관 찰되었다. 그러나, 9월 3일경 KG13D(UP) 관측공에서의 수위변동 기록을 고려해 볼 때, 이는 기지에서 2 km 거리의 서울 기상대 기록과는 달리 K-1 기지내에서 국 부적으로 지형성 강우가 발생되었기 때문인 것으로 생 각된다. KG14 관측공; KG14 관측공은 기지내 제3공동(남 쪽 공동)의 동쪽 사면 부근에 위치한다. 6월 중순경 이 관정 주변에서의 상부층 지하수위가 해발 26 m 정 도로서 제3공동 주변에서 비교적 낮은 지하수위 상태 를 보였다(Fig. 5a). 하부층의 지하수위도 해발고도 0 m 수준으로서 기지내 주변지역에 비해 비교적 낮은 수준 을 기록한 곳이다(Fig. 5b). 인근의 KG12D 관측공에 서는 6월 중순경 하부층 지하수위가 해발고도 -10 m 정도로서 기지내에서 가장 낮게 지하수위가 관측되어, KG14 관측공 일대의 하부층 지하수위가 매우 낮은 상 태를 보여주었다. 자동수위 관측 결과, KG2 관측공에 비해 미약하지 만 지하수위 변동이 어느 정도 강우에 대하여 반응하 는 양상을 보였다(Fig. 6d). 관측기간 중의 지하수위가 24 m에서 28 m까지 꾸준히 증가하는 양상을 보였으며, 이는 주입수의 영향으로 추정된다. 전반적인 수위변동 양상은 KG2 관측공과 마찬가지로 남쪽 1.2~1.3 km 지점의 D6, D7 관정에서의 수위 변동과 무관한 상태 를 보였다. KG13D(UP) 관측공; KG13D(UP) 관측공은 제3공 동(남쪽 공동) 남단에 위치하며, 상부층 지하수위를 측하기 위해 개설된 관정이다. 6월 중순경 이 관정 변에서의 상부층 지하수위가 해발 65 m 정도로서 3공동 주변에서 비교적 높은 지하수위 상태를 보인 이다(Fig. 5a).. 관 주 제 곳. 강수에 대한 수위 상승 및 감쇠 양상이 강우에 의한 수위변동 패턴을 잘 보여(Fig. 6e), 이 관정에서의 수 위변동은 전형적으로 강수에만 의존되는 것으로 해석 된다. 강수에 의한 지하수위 상승폭은 강수량의 과다 에 의해 차이를 보여, 9월 3일경에 최소 1.5 m, 7월 29일경에 최대 16 m 정도의 상승폭을 보였다. 그러나, 강수량의 과다 및 수위 상승폭에 관계없이 이 관정에 서의 최고 수위는 해발고도 90 m 이상을 초과하지 않 는 양상을 보였다. KG13D(UP) 관측공에서의 수위변 동 양상은 남쪽 1.2~1.3 km 지점의 D6, D7 관정에 서의 수위변동과 무관함을 보였다. 상기의 KG2, KG14D 관측공과는 강우시 수위 상승 시기가 일치되 나, 강우 시 수위 상승폭이나 강우 후 수위 하강 패턴 에서는 서로 다른 양상들을 보였다. KG13D(DOWN) 관측공; KG13D(DOWN) 관측공 은 하부층의 지하수위 변동 양상을 파악할 수 있는 관 정으로서, 6월 중순경 이 관정 주변에서의 하부층 지 하수위가 해발 36 m 정도로서 제3공동 주변에서 매우 높은 지하수위 상태를 보인 곳이다(Fig. 5b). 관측기간 중 관측공내 지하수위는 약 44.5 m에서 48.3 m 범위를 기록하여 갈수기인 6월 중순경에 비해 8.5~12.3 m 상승된 상태를 유지하였으며, 단일 강우에 대하여는 최대 1 m 이상의 수위 상승폭을 보였다(Fig. 6f). 강우에 대하여 약 2일 정도의 지체시간을 갖는 것 으로 나타났으며, 강우에 의한 수위 상승과 감쇠 속도 자체도 매우 느리게 지속되는 특징을 보였다. 이 관측 공에서의 수위 변동 양상도 KG13D(UP) 관측공의 수 위 변동과 유사하게 전적으로 강우에 의한 영향을 받 고 있는 것으로 판단되나, 강우에 의한 수위 상승 및 감쇠 현상이 매우 지연된다는 것이 KG13D(DOWN) 관측공과 다른 점이다. 결론적으로, KG13D(DOWN) 관측공의 하부층은 KG13D(UP) 관측공의 상부층과 누 수(leaky)에 의해 상호 연결되어 있을 가능성이 많으나, 이들 관정에서의 수위변동이 먼거리의 D6, D7 관정 뿐 아니라 인근 KG2, KG14 관측공의 수위변동과는 무관한 것으로 해석된다.. 6. 산성 맥암을 통한 수위 영향 고찰 수위 관측 결과에 의하면, K-1 기지내 관측공들의 수위변동 특성이 상부층과 하부층 모두 강우에 의해 영향을 받고 있다. 그러나, D6, D7 관정의 수위변동 즉, D6, D7 관정 주변에서의 양수작업이 이곳으로부터 1.2~1.3 km 정도 떨어진 K-1 기지내의 수위에 충분.

(11) K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성. 히 영향력을 미치지 못한 것으로 관측되었다. 이러한 관측 결과로부터 K-1 기지내 수위에 영향을 미칠 수 있는 D6, D7 관정 주변 지역의 양수량 한계를 추정해 보았다. 이의 추정을 위해 2005년도 자동 수위 관측 자료와 온천개발 초기의 대수층 특성시험 자료(Kim and Bae, 1994)를 이용하였으며, 수치해석 프로그램 MODFLOW를 이용한 수위변화 모사와 수위 영향 범 위도 검토하였다. Kim and Bae(1994)에 의하면, D6, D7 관정 주변 에는 2개 온천공이 더 개발되어 있다. 이들 2개 온천 공은 D7 관정에서 동북동 방향으로 140 m(편의상 3 호공), 남서쪽으로 230 m(편의상 4호공) 정도 떨어진 거리에 위치한다. 3호공과 D6 관정, 3호공과 D7 관정 간의 거리는 비슷하다. 금번 수위 관측시 D6, D7 관 정에서의 직접적인 양수작업은 없었으나, 수위변동 양 상을 볼 때 인근의 2개 온천공 중 적어도 1개공에서는 양수작업이 지속적으로 진행되었던 것으로 판단된다. 온천공들 주변의 지하수 심도(Table 2, Fig. 6a & 6b)와 초기 온천공 조사시의 안정된 지하수 심도 58~60 m(Kim and Bae, 1994)를 비교해 볼 때, 1994년도에 비해 2005년도에 지하수 수위가 약 21~25.4 m 정도 낮아진 상태를 유지하고 있음을 보였다. D6 관정은 D7 관정보다 110 m 정도 북쪽에 위치하며, 수위 관 측시 D6 관정에 비해 D7 관정의 수위가 전반적으로 약 3 m 정도 낮아져 있어 수리경사도 0.027를 보였다. 북쪽보다 남쪽의 수위가 낮아지게 되는 수리경사 특성 을 고려해 볼 때, D6, D7 관정의 수위변동을 유발시 킨 양수작업은 4호공이었을 가능성이 높다. 서울 광장지구 온천공조사 보고서(Kim and Bae, 1994)에 의하면, D6 관정의 안정 지하수 심도는 60 m이 고, 이를 기준으로 한 수위강하식은 sw/Q = 9.851×10-5Q +0.0684, 투수량계수(T)는 8.42 m2/day, 저류계수(S)는 9.44×10-5이다. 적정양수량은 680 m3/day로서 2일간 연속 양수시 예측 수위강하량은 90.0 m로 보고되었다. 2005년도의 관측기간 중에 측정된 지하수 심도 범위는 81~84 m로서 1994년도 온천공조사시의 초기 안정 지 하수 심도 60 m에 비해 21~24 m 정도의 수위가 하 강되어 있는 상태이다. 이러한 수위강하가 D6 관정 자 체의 양수작업에 기인되었다고 가정한다면, 수위강하식 (sw/Q = 9.851×10-5Q+0.0684)에 의한 양수량은 Q ≒ 250 m3/day (이때의 sw는 23.26 m) 정도인 것으로 계산된다. 한편, D7 관정은 초기 안정 지하수 심도 58 m, 수 위강하식 sw/Q = 5.742×10-4Q+0.2637, 투수량계수. 159. 8.28 m2/day, 저류계수 1.16×10-4이고, 적정양수량 238 m3/day로 2일간 연속 양수시 예측 수위강하량 88.0 m 인 것으로 보고되었다(Kim and Bae, 1994). 2005년 도 관측기간 중에 측정된 지하수 심도 범위는 80.5~ 83.4 m로서 1994년도 온천공조사시의 초기 안정 지하 수 심도 58 m에 비해 22.5~25.4 m 정도의 수위가 하강되어 있는 상태이다. 이러한 수위강하가 D7 관정 자체의 양수작업에 기인되었다고 가정한다면, 수위강하 식(sw/Q = 5.742×10-4Q+0.2637)에 의한 양수량은 Q ≒ 80 m3/day (이때의 sw는 24.77 m) 정도를 추정할 수 있다. 상기 2개 관정에 대한 수위강하식으로부터 계산된 양수량은 80~250 m3/day 정도이다. 한편, 장기 양수 시의 수위 안정 패턴을 비교해 볼 때(Fig. 7), D7 관 정은 양수랑에 상관없이 양수 말기에 수위가 비교적 안정된 양상을 보이는 반면, D6 관정에서는 양수 말기 에도 안정되지 못하고 지속적으로 수위가 하강되는 시 간-수위강하 패턴을 보였다. 따라서, 장기간 지속적인 양수작업에서도 일정 범위의 수위가 유지되어야 한다 는 관점에서 볼 때, D6 관정에서 수위강하량 21~24 m에 대한 양수량은 250 m3/day 이하일 것으로 판단된 다. 반면에, D7 관정에서의 양수량 80 m3/day은 수위 강하량 22.5~25.4 m를 비교적 잘 반영하는 것으로 판단된다. 이를 종합하면, 2005년도 7월 말~9월 말 기간 중에 D6, D7 관정 일대의 지하수/온천수 사용량 은 최소 80 m3/day, 최대 250 m3/day 미만으로서, 이 러한 양으로 장기간 양수시에는 1.2~1.3 km 떨어진 K-1 기지내의 지하수 시스템에 영향을 미치지 않는 것 으로 나타났다. D6, D7 관정 일대에서 어느 정도의 양수량으로 지 하수/온천수를 지속적으로 사용량할 때 K-1 기지내 수. Fig. 7. Time-drawdown curves for D6 and D7 wells. (Kim and Bae, 1994)..

(12) 160. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. Fig. 8. Location of imaginary wells and activated area(white) for modeling. Location of PW-23 well is nearly the same as that of D6 well.. 위에 영향을 미칠 수 있는지를 검토하고, 산성 맥암이 주변 지하수 변화에 미치는 영향 정도를 검토하기 위 해 모델링 프로그램 MODFLOW를 이용하여 수위변화 를 모사하고 영향 반경을 계산하였다(Fig. 8 & 9). 모 델링을 위해 K-1 기지를 중심으로 4.3 km(가로)×5.5 km(세로) 영역을 설정하였으며, 수계 분수령(무흐름 경 계)과 한강(고정수두경계)을 경계로 모델영역을 설정하 였다. 모델링 격자망은 비축기지 중심부에서는 10 m× 10 m, 그 외의 지역에서는 격자 간격을 차츰 넓혀 최 대 50 m×50 m 간격으로 설정하였다. 모델링의 최대 심도는 540 m (E.L. -200 m~E.L. +340 m)이며 총 4개의 층으로 설계하였다. 함양율은 연평균 강수량의 약 10% 값으로 설정하였고, 남북 방향으로 발달한 산 성 맥암의 수리전도도는 주변 암반에 비해 상대적으로 높게 하였다. 수위변화 모사 및 영향 반경 계산은 K-1 기지로부터 1.2 km 떨어진 지점에서 지속적으로 양수 작업이 일어났을 때를 가정하였으며, 모사지역의 수리 전도도 분포 설정은 기존 문헌(Kim and Bae, 1994; KNOC, 1996, 1997a, 1997b, 1998a, 1998b; Jung et al., 2001)을 이용하였다. Fig. 8에서 PW-1~PW-12는 기지 북쪽의 가상 우물, PW-13~PW24는 기지 남쪽의. Fig. 9. Calculated intensity of influence by pumping work at wells 1.2 km away from K-1 site.. 가상 우물들이며, 이중 PW-1과 PW-23을 잇는 방향이 산성 맥암이 지나는 곳에 위치한다. 특히, PW-23은 금 번 수위 관측공으로 사용한 D6 관정의 위치와 거의 일치되는 지점으로 하였다. 본 모사에 활용한 지하수 위는 천부 12개, 심부 12개 관측자료를 이용하였으며, 정류상태에서의 모델링 보정 결과에 의한 평균 오차.

(13) K-1 기지 주변 지질 구조와 지하수위 변동 특성. (mean error) -0.001 m, 절대 평균(mean absolute) 1.47 m, 측정의 표준 오차(standard error of the estimate) 0.38 m, 정규화된 RMS(normalized RMS)는 5.99%이 다(MOCT, 2005). 모델링 결과(Fig. 9), 양수량 200 m3/day으로 계속 양수할 경우 1.2 km 지점의 모든 우물은 10년 후에도 기지내에서 수위강하 1 m 이상을 유발하는 영향을 미 치지 않아 금번 수위 관측 결과와 일치하였다. 그러나, 양수량 250 m3/day으로 계속 양수할 경우에는 산성 맥암을 따라 남쪽으로 1.2 km 지점에 떨어져 있는 PW-23 우물이 7.2년 후에는 기지내의 수위강하 1 m 이상을 유발하는 영향을 미치는 것으로 나타났다. 양 수량 300 m3/day으로 계속 양수할 경우에는 PW-23 우물이 약 5.5년 후에 기지내 수위 강하 1 m 이상을 유발하게 되고, PW-1 우물을 제외한 다른 모든 우물 들도 10년 경과시에는 기지내의 수위강하 1 m 이상을 유발하게 된다. 금번 연구 결과, D6, D7 관정 주변에서의 지하수/ 온천수 사용량 80~250 m3/day은 산성 맥암을 따라 북쪽으로 1.2~1.3 km 떨어진 K-1 기지내 지하수위 변동에 영향을 미치지 못한 것으로 나타났다. 그러나, 모델링 결과, 향후 이 일대에서 250 m3/day 이상의 양수량으로 지하수/온천수를 10년 이상 지속적으로 사 용하게 될 경우에는 K-1 기지내 지하수 수위 유지를 위해서 상당한 주의가 요구된다.. 7. 결 론 K-1 유류비축기지에서 지하수 유동에 영향을 미치는 지질요소 및 지하수 유동 특성을 검토하였다. 연구 결 과를 종합하면 다음과 같다. 1. 연구지역에서 지하수 유동에 영향을 미칠 수 있 는 지질구조적 특성으로 2가지의 가능성이 제시될 수 있다. 그 중의 하나는 편마암과 화강암의 관입경계를 따른 재활성에 의한 것이며, 또 하나는 조사지역 전체 를 관통하는 산성 암맥을 따라 발달한 단열과 단층에 의한 지하수의 유동을 들 수 있다. 2. K-1 기지내 상부층 지하수의 대체적인 흐름방향 은 아차산 정상부에서 동쪽의 강쪽으로 향하는 양상을 보인다. 기지내의 지하수위가 주변지역보다 10 m 내 지 40 m 정도로 높게 나타나는 현상은 비축기지내 공 동의 지하수위를 유지하기 위하여 수장막(water curtain) 시스템을 운영하면서 나타나는 특징이라고 판 단된다.. 161. 3. 지하수위가 낮은 제1, 2공동의 오른쪽 사면과, 제 3공동의 오른쪽 사면 옆 부근은 산성맥암이 지나가는 위치로서, 이 부근에서 하부층의 지하수위가 상대적으 로 낮게 관측된 이유가 맥암의 산출과 관련되어 있을 가능성을 시사한다. 4. K-1 기지로부터 남쪽 1.2~1.3 km 지점에 위치 한 D6와 D7 관정에서의 수위변동 특성을 분석한 결과, 관측기간 중에 자체 양수작업이 없었다 하더라도 인근 관정에서의 지속적인 양수작업에 의해 크게 영향을 받 고 있는 것으로 나타났다. 따라서, D6, D7 관정에서의 수위변동은 이 부근 지하수 및 온천수 관정에서의 양 수작업에 의한 수위 영향으로 볼 수 있다. 5. K-1 기지내 4개 관측공에서의 수위변동 특성을 분석한 결과, 수위변동의 원인은 주로 강우 현상, 지표 수 유입 및 공동내 유입수 등에 의한 것이며, 관측공 들 상호간에 수위변동에 영향을 주지 않는 것으로 관 찰되었다. 또한, 2개월간(7월 25일~9월 25일)의 수위 관측 결과, 이 기간 중에는 산성 맥암을 따라 남쪽 1.2~1.3 km 떨어진 지점에서의 지하수 혹은 온천수 사용이 기지내 수위변동에 영향을 미치지 않았다. 6. 산성 맥암을 따라 기지로부터 남쪽 1.2~1.3 km 떨어진 지역에서의 1994년과 2005년도 수위차를 이용 하여 구한 양수량은 80 m3/day 이상 250 m3/day 미 만으로 추정되며, 모델링의 결과를 함께 고려해 본다 면, D6, D7 관정 주변에서 향후 250 m3/day 이상의 지하수/온천수를 사용하게 될 경우에는 K-1 기지내 수 위 유지를 위해 상당한 주의가 요구된다.. 사. 사. 이 연구는 한국지질자원연구원 기관고유사업인 ‘지 구환경변화 대응 지하수 확보 통합 솔루션 개발(103414)’의 일환으로 수행되었으며, 2005년도에 건설교통 부·한국수자원공사·한국지질자원연구원이 발간한 ‘ 지하수 장해우려지역 대책방안 연구 보고서’의 자료를 활용하였음을 명기합니다.. 참고문헌 Chung, I. M., Kim, J., Cho, W. and Kim, N. W. (2008) A solute transport analysis around underground storage cavern by using eigenvalue numerical technique. The Journal of Engineering Geology, vol.18, p.381-391. de Marsily, G (1985) Flow and transport in fractured rock. Memoirs. Hydrogeology of Rocks of Low Permeability: Tucson, Ariz., International Association of.

(14) 162. 문상호·김영석·하규철·원종호·이진용. Hydrogeologists, p.267-277. Domenico, P.A. and Schwartz, F.W. (1990) Physical and Chemical Hydrogeology. John Wiley & Sons, New York, 824p. Geostock (1977) Summary of the results of K1 site investigation, Seoul, Korea. Goodall, D. C., Aberg, B.and Brekke, T. L. (1994) Fundamental of gas containment in unlined rock caverns. Rock Mechanics and Rock Engineering, vol.21, p.235258. Jung, H.-Y., Song, M.-Y. and Lee, K.-J. (2001) A study of numerical analysis on hydrogeological influence by groundwater development around underground oil storage cavern. The Journal of Engineering Geology, vol.11, p.37-50. Kim, H. C. and Bae, D.-J. (1994) Hot-spring survey report at Kwangjang area, Seoul. KIGAM 94-12(No. 158), p.96. Kim, H.-Y. and Kim, J.-H. (2005) Underground storage of hydrocarbon in Korea. Journal of Geosystem Engineering. vol.42, p.280-286. Kim, J., Cho, W., Chung, I. M. and Heo J.-H. (2007) On the stochastic simulation procedure of estimating critical hydraulic gradient for gas storage in unlined rock caverns. Geosciences Journal, vol.11, p.249-258. Kim, Y.-S., Peacock, D.C. and Sanderson, D.J. (2004) Fault damage zones. Journal of Structural Geology, 26, 503-517.. KNOC(Korea National Oil Corporation) (1996) K-1 report for hydrological investigation in relation to supplementary base. KNOC(Korea National Oil Corporation) (1997a) K-1 report for hydrological investigation in relation to supplementary base. KNOC(Korea National Oil Corporation) (1997b) Collection of hydrological test for K-1 site. KNOC(Korea National Oil Corporation) (1998a) K-1 report for hydrological investigation in relation to Walker Hill (I). KNOC(Korea National Oil Corporation) (1998b) K-1 report for hydrological investigation in relation to Walker Hill (II). Micklethwaite, S. and Cox, S. (2004) Fault-segment rupture, aftershock-zone fluid flow, and mineralization. Geology, 32, 813-816. MOCT(Ministry of Construction and Transportation), KWater(Korea Water Resources Corporation) and KIGAM(Korea Institute of Geoscience and Mineral Resources) (2005) Research report on mitigation measures for potential groundwater hazards areas. 579p. Won, C. K., Paik, K. H., Chi, J. M., Ku, M. O. and Ahn, H. R. (1981) Geologic map of Korea (1:50,000), Ddugseom Sheet. KIER. 2010년 1월 22일 원고접수, 2010년 4월 20일 게재승인.

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