A Fundamental Study on the Characteristics of Concrete with the Substitution Ratio of the Rapidly Cooled Steel Slag

Abstract

When the steel slag is utilized to the concrete as the alternative fine aggregate, its use is limited as the concrete aggregate because of expansibility caused by much quantity of free CaO. So, this study is intended to examine the characteristics of the concrete which uses the rapidly cooled steel slag whose content of free CaO is sharply reduced by rapidly cooling the steel slag as the fine aggregate.

Accordingly, by comparing and considering the results of the concrete slump loss test with the different substitution ratio and fine aggregate ratio of rapidly cooled steel slag, hydration by XRD and SEM analysis, compressive test by age, a length variation test and rapid chloride ion penetration test, the rapidly cooled steel slag’s proper substitution ratio and the fine aggregate ratio was derived.

요 지

본 논문은 제강슬래그를 잔골재 대체재로 콘크리트에 활용할 경우 유리석회의 다량 함유로 인한 팽창성 때문에 콘크리트용 골재로서의 사용이 제한되고 있어 제강슬래그를 급냉시켜 유리석회의 함유량를 크게 낮춘 급냉제강슬래그를 잔골재로 활용한 콘크리트의 특성에 관한 연구이다.

따라서 급냉제강슬래그의 대체율 및 잔골재율을 달리하여 제작한 콘크리트 시험체의 슬럼프로스시험, XRD 및 SEM분석에 따른 수화특성, 재령에 따른 압축강도 시험, 길이변화시험 및 급속염소이온침투시험결 과를 비교 고찰하여 급냉제강슬래그의 적정 대체율 및 잔골재율을 도출하였다.

Keywords : Fine aggregate ratio, Free CaO, Hydration, Rapidly cooled steel slag, Substitution ratio

핵심 용어 : 잔골재율, 유리석회, 수화, 급냉제강슬래그, 대체율

급냉제강슬래그의 대체율에 따른 콘크리트의 특성에 관한 기초적 연구

A Fundamental Study on the Characteristics of Concrete with the Substitution Ratio of the Rapidly Cooled Steel Slag

김 남 욱

^*

^**

Kim, Nam-Wook Bae, Ju-Seong

1)

* 정회원, 청주대학교 토목환경공학과 전임강사

** 정회원, 전북대학교 토목공학과 교수, 공업기술연구센터, 교신저자

E-mail : [email protected] 063-270-2427

•본 논문에 대한 토의를 2009년 2월 28일까지 학회로 보내 주시면 2009년 5월호에 토론결과를 게재하겠습니다.

SiO

(%) Al

O

(%) Fe

O

(%) CaO (%)

MgO (%)

SO

(%) Ig.loss

(%)

Specific gravity

Surface area (cm

/g) 20.3 6.20 3.20 62.4 3.00 2.00 1.90 3.14 3,265

Table 1 Properties of OPC

1. 서 론

최근 들어 경제성장과 산업의 발달로 구조물이 고층 화 및 대형화 되어가고 있고, 주택 건설의 활성화로 매년 콘크리트의 사용량이 급증하고 있다. 이로 인해 콘크리트용 골재가 부족한 상황이며, 더욱이 향후의 수급전망도 불투명하여 대체골재의 개발이 시급히 요 구되고 있다.(건설교통부, 2005) 이러한 배경으로 그 간 철강 생산과정에서 산업 부산물로 발생되는 제강슬 래그를 천연골재로 대체하여 활용하는 연구가 진행되 어 왔다.(철강협회, 2005)

일반적으로, 제강슬래그는 시멘트의 대체재로 활발 하게 활용되고 있는 고로슬래그와는 달리 활용 실적이 미진하며 도로용 포장재료 등으로 국한되어 사용되어 왔는데 그 이유는 유리석회(Free CaO), 유리마그네 슘 및 결정성 산화철을 다량 함유하고 있어 체적이 불 안정하기 때문이다.(김진만 등, 2007)

일반적으로 전로에서 얻어지는 제강슬래그에는 다량 의 석회(CaO)가 존재하는데 이러한 결정화된 상태의 석회를 유리석회라고 하며 일반적인 유리석회의 함유 량은 0.1%～20% 까지 광범위 하다. 유리석회는 상 온에서 제강슬래그 내부로 침투하는 물과 반응하여 Ca(OH)

로 변화하여 체적팽창을 유발하는데 이는 결 국 콘크리트의 붕괴를 초래하므로 건설재료로 재활용 하는데 큰 제약을 받고 있다.

따라서 그간 제강슬래그에 함유된 유리석회의 함유 량을 감소시키기 위한 여러 가지 방법들이 개발되어 왔는데 그중 대표적인 것으로 에이징(Aging)처리 방 법을 들 수 있다. 이 방법은 제강슬래그를 서냉시킨 후, 유리석회에 의한 팽창붕괴성을 방지하기 위하여 약 6개월에서 1년간 야적하여 에이징 처리한 후 도로 용 노반재 등으로 사용하는 방법이나, 처리시간이 많 이 소요되고 수용부지 확보 등 많은 비용이 요구된 다.(문한영 등, 2002)

이러한 이유로 최근에는 용융된 제강슬래그를 급냉 시켜 제강슬래그 중의 유리석회의 함유량을 대폭적으 로 감소시키는 방법이 개발되어 사용되고 있다.(김진 만 등, 2007)

급냉제강슬래그(Rapidly cooled steel slag)의 제

조공정은 고속의 공기를 이용하여 용융상태의 제강슬 래그를 급냉시켜 입형이 구형에 가까운 슬래그로 만드 는 것이며, 이렇게 제조된 급냉제강슬래그는 유리석회 의 함유량이 대폭 감소되는 장점이 있어 급냉제강슬래 그 자체에 대한 물성 등에 대한 연구는 이루어지고 있 으나 이를 콘크리트용 골재로 활용한 특성에 대해서는 연구 성과가 많지 않은 실정이다.(박민욱, 2008)

따라서 본 연구에서는 급냉제강슬래그를 콘크리트용 잔골재로 활용하기 위한 기초적인 연구 자료를 축적하 기 위하여 그 대체율 및 이에 따른 잔골재율을 변화시 켜 제작한 콘크리트의 유동성, 재령 7일, 28일 및 56 일에서의 XRD 및 SEM 분석, 압축강도, 길이변화율 및 급속염소이온침투시험결과를 통하여 급냉제강슬래 그 콘크리트의 수화 및 특성을 검토하였다.

2. 시험체 제작 및 시험

2.1.1 보통포틀랜드시멘트(OPC)

본 연구에서 사용한 시멘트는 보통포틀랜드시멘트로 서 그 특성은 Table 1과 같다.

2.1.2 골재

굵은골재는 비중이 2.64이고 최대치수는 25mm 인 쇄석과 잔골재는 비중이 2.53인 하천사를 사용하였다.

2.1.3 급냉제강슬래그

본 연구에서 활용한 급냉제강슬래그(Rapidly cooled steel slag : RCSS)의 유리석회 함유량은 0.15%

이하로 이는 체적 팽창으로 인한 붕괴 위험성이 있다

고 일반적으로 고려되는 함유량인 1% 보다 훨씬 낮았

다.(김진만 등 2007) 또한 비중은 3.56이고 흡수율

은 0.45%로 천연잔골재와 비교하여 물성이 우수한

Max.

size (mm)

Specific gravity

Absorp- tion F.M

Unit weight (kg/m

)

Solid volume

(%) Void volume

(%) Sound-

ness (%) 4～5 3.5 0.45 3.10 2.26 63.75 36.25 2.6

Table 2 Chemical compositions of RCSS

Composition (% by weight) Free CaO SiO

Al

O

Fe

O

CaO MgO K

O SO

FeO (%)

12.69 2.22 26.06 40.3 7.95 0.1 0.1 3.35 below 0.15

Fig. 1 Internal structure of RCSS

CuKu(2θ) Fig. 2 XRD analysis of RCSS

여기서, PS-C : 급냉제강슬래그(굵은골재), PS-F : 급냉제강슬래그(잔골재) LC-C : 라나이트슬래그(굵은골재) H : Hematite(α-Fe

O

),

M : Magnetite(Fe

O

)

C : Dicalcium ferrite(2CaO․Fe

O

), L : Larnite(β-2CaO․SiO

)

Items Result Permissible range (ppm)

Pb N.D below 3.0

Cu N.D below 3.0

As N.D below 1.5

Hg N.D below 0.005mm

Cd N.D below 0.3mm

Cr N.D below 1.5

CN N.D below 1.3

*N.D : 미검출

Table 4 Leaching test results of RCSS

Type Specific

gravity pH color Type main components Super-

plasticizer 1.06±

0.05 6.5±

1.0 Brow

n Liqui

d

Polycarbonic acid Table 5 Characteristics of superplasticizer

것으로 나타났다. 급냉제강슬래그의 화학적 성분 및 물리적 성질은 각각 Table 2 및 3과 같다.

급냉제강슬래그는 제조특성 상 Fig. 1과 같이 구형 의 입형을 나타내므로 혼입 시 콘크리트의 유동성 향 상이 기대되며 급냉제강슬래그의 비중이 큰 것은 Table 3으로부터 Fe

O

의 함유량이 약 26% 정도로 일반 천연잔골재의 함유량(약 1.35%)에 비해 매우 많기 때문으로 판단된다. 또한 Table 3에서 급냉제강슬래 그의 유리석회의 함유량이 0.15% 이하인 것은 Fig.

2로부터 CaO가 Fe

O

및 SiO

와 반응하여 2CaO․

Fe

O

및 2CaO․SiO

의 화합물 상태인 스피넬 구조 로 존재하기 때문이다.(오옥수, 1996, (주)에코이마 스터, 2007)

한편, Table 4는 폐기물공정시험법에 의한 급냉제 강슬래그의 중금속 용출시험 결과를 나타내고 있는데 모든 항목이 검출되지 않는 것으로 나타나 급냉제강슬 래그의 대체에 따른 환경적 문제는 발생되지 않을 것 으로 판단된다.

2.1.4 혼화제

본 시험에서는 제작한 각 콘크리트의 목표슬럼프를

도출하기 위하여 고성능 AE감수제를 사용하였으며 그

특성은 Table 5와 같다.

(a) XRD

(b) SEM

Photo 1 Views of XRD and SEM test Photo 2 View of length variation test

2.2 배합설계

본 연구에서는 기존연구에서 선정한 적정 물-시멘트 비 40%에 대하여 잔골재율은 일반 콘크리트에서 가 장 많이 사용하는 38, 42 및 45%를 선정하고 급냉 제강슬래그를 각각 0, 25, 50% 대체한 시험체를 제 작하였다.(박민욱, 2008) 급냉제강슬래그의 대체율을 최대 50% 까지 한 이유는 현재 시판되고 있는 급냉 제강슬래그의 특성 상 그 이상 대체 시 입도 범위를 벗어나기 때문이다. 한편, 설계기준강도는 35MPa, 목 표 슬럼프는 15±2cm를 설정하였으며 공기량은 5±1%

로 결정하였는데 이를 확보하기 위하여 고성능 AE 감 수제를 혼입하였으며 배합표는 Table 6과 같다.

2.3 시험

2.3.1 슬럼프 및 공기량 시험

일반콘크리트 및 급냉제강슬래그를 잔골재로 활용한 콘크리트의 유동성 평가를 위하여 슬럼프 시험을 실시

하였다. 슬럼프 시험은 KS F 2402(콘크리트의 슬럼 프 시험 방법)에 준하여 실시하였으며 경시 변화를 검 토하기 위하여 타설후 15, 30, 45, 60, 90 및 120 분에 슬럼프를 측정하였다. 또한 공기량 시험은 KS F 2421(압력법에 의한 굳지 않은 콘크리트의 공기량 시 험 방법)에 준하여 실시하였다.

2.3.2 수화반응

급냉제강슬래그를 잔골재로 사용하였을 경우 급냉제 강슬래그와 시멘트의 수화반응을 검토하고자 급냉제강 슬래그 대체율과 잔골재율을 달리하여 제작 한 5×5×5 cm의 시멘트 페이스트 시험체를 온도 20±2℃의 수중 에서 표준양생한 후 재령일에 따라 Photo 1(a)와 같 이 XRD(X-Ray Diffractometer) 분석을 실시하였 다. 한편, 대체율 및 재령에 따른 수화반응의 형상을 관찰하기 위하여 Photo 1(b)와 같이 SEM(Scanning Electron Microscope)촬영하였다.

2.3.3 압축강도시험

압축강도시험은 ∅100×200mm의 원주형 시험체를 KS F 2403(콘크리트의 강도 시험용 시험체 제작 방 법)의 규정에 의해 제작하여 KS F 2405(콘크리트 압축강도 시험 방법) 규정에 따라 재령 7일, 28일 및 56일의 압축강도를 측정하였다.

2.3.4 길이변화시험

건조수축 등에 의한 길이변화는 콘크리트 균열발생

W/C

(%) S/a

(%) Substitution ratio of RCSS (%) Slump

(cm) Air content (%)

Unit weight(kg/m³)

W C S RCSS G

40

38

0

15±2 5±1

164 410

630 0

1073

25 473 222

50 315 444

42

0

170 425

685 0

988

25 514 241

50 343 482

45

0

174 435

726 0

926

25 545 255

50 363 511

Table 6 Mixing design of concrete

Total passed chloride ions

(coulomb) Criterion

> 4000 High

2000 ～ 4000 Midium

1000 ～ 2000 Low

100 ～ 1000 Very low

< 100 Negligible

Table 7 Criterion of penetration resist by total passed chloride ions

Data logger Power supply

0.3% NaCl

Cell Ⅰ Cell Ⅱ

0.3M NaOH Concrete

specimen

Fig. 3 Schematic diagram of rapid chloride ion penetration test

의 원인이 되고 내구성에도 나쁜 영향을 미치는 매우 중요한 성질이다. 본 연구에서는 KS F 2424의 모르 타르 및 콘크리트의 길이변화 시험에 따라 Photo 2와 같이 측정하였다.

2.3.5 급속염소이온침투시험

ASTM C 1202 시험방법은 콘크리트 양단에 60V 의 직류전압을 6시간 동안 가하여 염소이온의 이동을 촉진시키는 방법으로 12시간 동안 전류를 측정하여 구한 총 통과전하량으로부터 염소이온 침투 저항성을 평가하는 방법으로서 시험장치는 Fig. 3과 같다. 시험 방법은 콘크리트의 공극이 증류수로 포화된 시험체를 두께 50mm로 절단하여 양극셀에서 0.3M의 NaOH 수용액을, 음극셀에는 3%의 NaCl 수용액을 채우고 DC 60V의 전위차로 6시간 동안 통전시키면서 시간 대별 전류값을 측정하여 통과전하량을 산정한다. 통과

전하량은 측정된 전류값을 Eq.(1)에 의하여 6시간 동 안의 총통과전하량을 산정한다.



  

  

  

⋯  

  

 (1)

여기서, 

은 총통과전하량(Coulomb), 

는  분 에서의 전류값(A) 이다.

위의 식으로부터 계산된 총 통과전하량을 근거로 Table 7에 제시된 범위구간과 비교하여 염소이온에 대한 침투저항성을 판단한다.

3. 시험결과 및 고찰

본 연구에서는 급냉제강슬래그의 대체율 및 잔골재

율이 콘크리트의 유동성에 미치는 영향을 알아보기 위

해 잔골재율 변화에 따라 제작된 콘크리트의 슬럼프

Fig. 4 Results of slump loss test

여기서,

R 00 C - 38

잔골재율 콘크리트 RCSS 대체율

Fig. 5 Results of air contents test

경시변화 시험을 실시하였으며 그 결과를 Fig. 4에 나 타내었다. 시험 결과, 잔골재율의 변화에 따른 슬럼프 의 경시변화는 차이를 보이지 않아 유동성에는 큰 영향 이 없음을 알았다. 급냉제강슬래그를 대체한 경우는 유

동성이 약간 개선 되었는데 이는 급냉제강슬래그의 매 끄러운 둥근 입형에 따른 볼베어링 효과 및 천연잔골재 보다 흡수율이 적기 때문인 것으로 판단되나, 그 대체 율에 따른 개선 효과는 크지 않은 것으로 나타났다.

한편, 공기량 측정결과를 Fig. 5에 나타내었는데 모 든 시험체에서 공기량은 4.5%～5.2%의 범위로 목표 공기량인 5±1%를 만족하였으며 급냉제강슬래그의 대 체율 및 잔골재율의 변화는 공기량에 영향을 미치지 않는 것으로 나타났다.

3.2 수화반응

3.2.1 XRD 분석

각 시험체의 재령, 잔골재율 및 대체율에 따른 대표 적인 XRD 분석결과는 Fig. 6에 나타내었다.

재령의 경과에 따라 강도(intensity)는 점차적으로 증가하여 2 θ 값이 약 28° 근방에서 C-S-H계가 완만 한 형태의 피크점을 나타내고 있음을 알 수 있었다.

일반적으로 보통포틀랜드시멘트 및 천연잔골재를 사용 한 콘크리트는 수화초기에 Ca(OH)2 및 ettringite가 형성되어 점차적으로 재령의 경과와 더불어 C-S-H계 가 증가하여 강도가 증진되는데 천연잔골재를 대체하 여 급냉제강슬래그를 사용한 경우 또한 비슷한 경향을 나타내었다. 이는 급냉제강슬래그에서의 주성분인 CaO 는 안정한 화합물 상태로 존재하여 시멘트와 특별한 수화 반응을 일으키지 않는 것으로 판단된다.

또한 대체율의 증가에 따라 C-S-H 계의 결정피크 가 증가한 이유는 급냉제강슬래그의 SiO2성분이 천연 잔골재의 함유량 보다 높은 것에서 기인된 것으로 판 단된다.

3.2.2. SEM 분석

재령 28일에서 급냉제강슬래그의 대체율에 따른 콘 크리트 표면의 SEM 촬영 결과는 Fig. 7과 같다.

SEM 촬영 결과에서 급냉제강슬래그를 사용한 경우

콘크리트 공극의 감소가 있음을 알 수 있었으며 이는

본 연구에서 사용한 급냉제강슬래그의 입형은 구형이

며 실적율은 약 64% 정도인데 이는 천연잔골재의 일

반적인 실적율인 55%～60% 정도 보다 높기 때문

Fig. 6 Results of XRD analysis

(a) age : 28 days (R00C-38)

(c) age : 28 days (R50C-38) Fig. 7 SEM images

Type Compressive strength(MPa) 7 days 28 days 56 days

R00C-38 28.75 39.05 42.55

R00C-42 30.33 41.38 45.02

R00C-45 29.64 40.12 45.15

R25C-38 32.20 43.25 47.94

R25C-42 32.52 43.49 47.67

R25C-45 33.24 44.38 47.75

R50C-38 33.60 45.69 49.57

R50C-42 33.15 43.95 48.98

R50C-45 33.37 44.68 48.20

Table 8 Results of compressive test (b) age : 28 days (R25C-38)

인 것으로 판단된다.

한편, 급냉제강슬래그의 대체율의 증가에 따라 가늘 고 긴 침 같은 ettringite 및 작은 섬유가 모인 것 같 은 칼슘 실리케이트 수화물(C-S-H계)이 증가된 것을 볼 수 있었다. 이로부터 급냉제강슬래그 대체율에 따 른 XRD 분석결과를 확인할 수 있었으며 급냉제강슬 래그의 대체율이 증가할수록 강도가 증가할 것으로 판 단된다.

따라서 이상과 같은 XRD 및 SEM 분석결과 급냉 제강슬래그 대체시 화학적인 이상반응이나 새로운 물 질의 형성은 없는 것으로 확인할 수 있었다.

3.3 압축강도

잔골재율의 변화 및 급냉제강슬래그 대체율에 따라 제작된 시험체의 각 재령별 압축강도 측정결과는 Table 8과 같다.

결과로부터, 급냉제강슬래그 대체율 0%에서는 잔골 재율 42%에서 높은 압축강도를 나타냈으나 급냉제강 슬래그를 대체하였을 경우는 잔골재율 변화에 따른 특 별한 압축강도의 증진은 나타내지 않았다. 따라서 급 냉제강슬래그 콘크리트는 잔골재율 변화보다 급냉제강 슬래그의 대체율이 압축강도에 더 큰 영향을 미치는 것으로 판단된다. 가장 높은 압축강도는 모든 재령에 서 잔골재율 38%이고 급냉제강슬래그 대체율 50%의 경우였으며 전반적으로 급냉제강슬래그를 대체한 콘크 리트의 압축강도가 천연잔골재만을 사용한 콘크리트의 압축강도보다 높게 나타났다. 이러한 현상은 급냉제강 슬래그의 입형이 구형으로 실적율이 천연잔골재만을 사용한 경우보다 높아 공극이 감소되었기 때문으로 판 단된다.

3.4 길이변화시험

본 연구에서는 KS F 2424의 모르타르 및 콘크리 트의 길이변화 시험에 따라 재령 1주에서 8주간 실시 하였으며 그 결과를 Fig. 8에 나타내었다.

결과로부터 급냉제강슬래의 대체율이 증가할수록 길

이변화율은 감소하였으며 천연잔골재만을 사용한 경우

Type Total passed charge (coulombs) 7 days 28 days 56 days

R00C-38 2910 2531 2227

R00C-42 2783 2424 2153

R00C-45 2566 2206 1953

R25C-38 2405 2091 1859

R25C-42 2384 2073 1865

R25C-45 2322 2008 1795

R50C-38 2275 1958 1751

R50C-42 2218 1909 1723

R50C-45 2154 1850 1651

Table 9 Results of rapid chloride ion penetration test Fig. 8 Results of length variation test

보다 수축 제어효과가 높은 것으로 나타났다. 일반적 인 천연잔골재 사용 콘크리트의 수축 범위가 재령 8주 에서 500×10

～700×10

인 것으로 알려지고 있는 데 급냉제강슬래그를 대체한 경우 이보다 낮은 결과를 나타내고 있다. 이는 급냉제강슬래그의 흡수율이 낮으 며 실적율이 높아 시멘트 페이스트의 수축을 억제한 것으로 판단된다.

3.5 염소이온침투저항성

각 시험체의 재령에 따른 염소이온침투저항성 결과 는 Table 9에 나타내었다. ASTM C 1202에 의한

판단기준에 따르면 염소이온 침투저항성의 평가는 총 5단계로 구분하고 있으며, 4000 Coulombs 이상은 위험수준으로 2000-4000 Coulombs을 보통으로, 그 이하를 낮음으로 분류하고 있다.

측정결과로부터 재령의 증진 및 대체율이 증가할수 록 총 통과전하량은 감소되어 급냉제강슬래그 50%

대체시 천연 잔골재만 사용한 경우에 비해 최대 22.6%까지 감소되어 염소이온 침투저항성이 향상되었 다. 이는 C-S-H계의 생성 증가 및 실적률의 증진으로 인해 내부조직이 치밀해진 것 때문으로 판단된다.

4. 결 론

1) 슬럼프의 경시변화 결과로부터, 잔골재율 변화에 따른 유동성의 개선효과는 큰 차이가 없는 것으로 나타났으며, 급냉제강슬래그를 잔골재 대체재로 대체한 경우 유동성이 개선되었으나 그 대체율에 따른 효과는 크지 않았다.

2) XRD 분석결과, 재령 및 급냉제강슬래그의 대체율 의 증가에 따라 intensity가 증가하여 약 28° 부 근에서 C-S-H계의 피크점이 크게 나타났으며 화 학적으로 안정한 것으로 판단되었다. 또한 SEM 분석결과 역시 XRD 분석결과와 유사하였으며 급 냉제강슬래그의 대체는 콘크리트 내부조직을 치밀 하게 함을 확인하였다.

3) 잔골재율의 변화는 압축강도에 큰 영향을 미치지 않는 것으로 나타났으나, 전반적으로 급냉제강슬 래그의 대체율이 증가할수록 압축강도는 증가하 였다.

4) 길이변화시험 결과, 급냉제강슬래그의 대체율이 증 가할수록 수축제어에 효과적이며 천연잔골재만을 사용한 경우보다 그 효과가 높았다.

5) 염소이온침투저항성 평가결과, 잔골재율, 재령 및

급냉제강슬래그의 대체율이 증가할수록 총 통과전

하량이 감소되어 염소이온 침투저항성이 향상됨을

알 수 있었다. 이러한 현상은 급냉제강슬래그의

입형이 구형으로 콘크리트의 실적률이 증가하고

C-S-H계의 증가로 내부조직이 치밀해졌기 때문

이라고 판단된다.

6) 본 연구범위에서는 급냉제강슬래그의 대체율이 증 가할수록 콘크리트의 역학적 특성이 향상된 것으 로 나타나 대체율 50%가 유리할 것으로 판단되 며, 잔골재율은 뚜렷한 차이점이 나타나지 않으므 로 경제적인 배합설계를 고려 할 때 38% 정도가 적당하다고 판단된다.

참고문헌

1. 김남욱, 박민욱, 배주성, “잔골재를 급냉제강슬래그로 대체한 콘크리트의 특성에 관한 실험적 연구”, 대한리 싸이클링학회논문집, 제17권 1호, 2008, pp. 73-79.

2. 김진만, 조성현, 오상윤, 곽은구, “아토마이징 공정에 의한 급냉 제강슬래그의 특성”, 콘크리트학회지, 제19 권 6호, 2007, pp. 39-45.

3. 문한영, 유정훈, “콘크리트용 골재로서 에이징 처리한 제강슬래그의 활용”, 한국콘크리트학회 논문집, 제14 권 4호, 2002, pp. 597-607.

4. 문한영, 유정훈, 천승환, 백우열, “에이징 처리한 콘크 리트용 제강슬래그골재의 품질”, 한국콘크리트학회학 술발표회논문집, 제13권 2호, 2001, pp. 105-108.

5. 박민욱, “잔골재율 변화에 따른 급냉제강슬래그 콘크 리트의 특성에 관한 연구”, 전북대학교 공학석사 학위 논문, 2008, pp. 13-74.

6. 조성현, 김진만, 한기석, 김무한, “급냉제강슬래그 대체 율에 따른 모르타르의 유동성 및 압축강도 특성”, 한국 콘크리트학회논문집, 제17권 1호, 2005, pp. 77-84.

7. 건설교통부, “2004년 골재 수급현황”, 2005, pp. 1 -15.

8. 오옥수, “제강슬래그 내의 지금 회수방법”, 특허청, 특 허 번호 1000980620000. 1996.

9. (주)에코마이스터 기술자료.

10. 철강협회, 2004년 조강생산현황, 2005, pp. 5-16.

(접수일자 : 2008년 6월 18일)

(심사완료일자 : 2008년 8월 29일)