이동 통신기지국 결합형 소형 수직형 풍력 터빈 수치 해석

이동 통신기지국 결합형 소형 수직형 풍력 터빈 수치 해석

김 성 환^*, 최 병 기^**, 양 동 희^***,†

*전남대학교, 기계공학과

**조선대학교 기계공학과

***,†조선이공대학교 자동차과

Numerical Analysis of Small Vertical Axis Wind Turbine Combined with Mobile Station

Seong-Hwan Kim

, ByungKy Choi

, DongHee Yang

*Department of Mechanical Engineering, Chonnam National University, Gwangju, 61186, Korea

**Department of Mechanical Engineering, Chosun University, Gwangju 61452, Korea

***,†

Department of Automobiles, Chosun college of Science & Techonology, Gwangju 61453, Korea (Received : Feb. 19, 2018, Revised : Mar. 16, 2018, Accepted : Mar. 23, 2018)

Abstract: This paper is to verify the design of a system suitable for a micro grid environment combining a vertical wind turbine with a mobile communication base station antenna. The blade was designed as NACA 0012 for vertical wind turbines. The basic design was done by 3D modeling. Using the designed 3D modeling, torque and power were calculated by numerical analysis using computational fluid dynamics method. The torque and power were compared for two cases of analysis of the wind turbine and addition of the antenna structure to the wind turbine. For the analysis of the wind turbine, wind speed was classified into 6 ~ 12 ㎧ and 100 ~ 500 RPM. In the case of an antenna structure at 10㎧ wind speed, average torque is reduced by 91% and power by 94% compared to the basic performance of a wind turbine. With an antenna structure, the Power increased at a rotational speed of 150 RPM.

Keyword : Small Wind Turbine, Vertical Axis Wind Turbine(VAWT), Mobile Station, Computational Fluid Dynamics(CFD)

1. 서 론

8)

현대 사회에서 휴대용 단말기와 스마트폰 가입자들 을 위한 이동 통신 기지국의 설치가 필요하다. 휴대폰 과 통신 네트워크를 연결하기 위한 기지국은 도심 지 역에서는 지역적인 환경 특성상 전력을 공급하는데 큰 문제가 없으나, 산간벽지와 도서 지역 등은 시스템 작 동을 위한 전력의 공급이 어려운 지역으로 기지국 기 반 시설의 설치에 있어서 전기를 송전하기 위한 문제

†Corresponding Author 성 명 : 양 동 희

소 속 : 조선이공대학교 자동차과 주 소 : 광주광역시 동구 필문대로 309-1 전 화 : 062-230-8821

E-mail : [email protected]

로 인하여 과다한 비용이 발생된다. 에너지원을 기계 적인 동력으로 변환하는 축동력 발전기를 구동하여 전 기를 생산하여 배전 그리드 또는 네트워크를 통하여 고객에게 전기를 생산하여 공급하고 있다. 가정에서 필요로 하는 전기를 태양광 시스템으로 직접 전력을 생산하는 것이 가장 환경적인 방법이라고 소개한다 (Kazem)[¹⁾]. 캐나다는 전기 그리드에 연결되지 않 은 많은 커뮤니티가 있는데, 이런 지역에서 독립형 디 젤 발전기를 통하여 전력 수요를 충족하고 있다. 신재 생 에너지 기술과 디젤 발전기를 하이브리드로 사용하 여 경제적이고 환경적인 관심을 가지고 있으며, 전기 시스템을 안정적으로 충족시키기 위한 하이브리드 에 너지 조합에 대해서 제안하고 있다(Rahman)[²⁾].

도시의 풍력 에너지는 큰 잠재력을 가진 원천으로 여러 뱡향에서의 바람의 영향을 설명하기 위하여 건물 주변의 공기 흐름을 해석하고 다양한 풍력 터빈 섹션 과 공기 역학적인 분석을 연구하였다. 수평축 풍력 터

빈은 평편한 지형에서 우수하고 고밀도 빌딩 환경에서 는 수직축 풍력 터빈의 우월성을 입증하였다(Toja) [³⁾]. 수직축 풍력터빈의 장점 중 하나인 요잉 구조가 필요 없는 로터 설계로 인하여 구성을 단순화 시킬 수 있다. 또 다른 장점으로 수평형은 최적의 성능을 위 해서 트위스트와 테이퍼 모양으로 만들어야 되나 직선 블레이드는 수평형과 달리 가공이나 압출을 이용하여 상대적으로 쉽게 만들 수 있다. 직선 수직형에 대한 설계 연구가 최근의 풍력 기술 개발에서 중요한 부분 중 하나라 할 수 있다(Li)[⁴⁾]. 전산유체역학을 이용 하여 높은 정밀도의 수직형 풍력터빈을 설계할 수 있 고, 블레이드 디자인의 최적화에도 사용이 가능하다.

전산유체역학은 설계를 빠르게 진행 할 수 있고 전체 적인 설계비용을 낮출 수 있다(Muhammad)[⁵⁾].

200W 급 자이로밀 유형의 수직축 풍력터빈 시스템 의 구조적 안정성을 수치 해석과 FSI 방식을 이용하 여 구조 설계와 전력 성능에 대한 평가를 진행하였다 (Park)[⁶⁾].

본 연구에서는 무선 설비 급증에 따른 지리적인 특 성상 전기가 공급 되지 않는 산간벽지나, 외딴섬과 같 은 곳에 이동통신 기지국 안테나를 설치할 수 있고 미 관이 수려하고 풍력 발전이 가능한 형태의 효율이 높 은 소형 풍력 발전 장치로 경제성 있는 전력을 생산하 여 마이크로 그리드 환경에 적합한 시스템의 진보적 기술을 확보하고자 한다. 양산성 및 제작성을 고려하 여 압출 형태의 블레이드 형상에 양력형 구조물을 조 립하는 형태로 설계를 하였다. 이동 통신 기지국용 광 대역 안테나 설치 구조물의 중앙에 수직축 회전 블레 이드 소형 풍력 발전기를 결합한 발전 기술을 확보하 고, 추후 태양광 발전과 풍력 발전을 결합할 수 있는 하이브리드 발전기를 활용한 마이크로 그리드 환경에 서의 기지국을 설계할 수 있는 기반을 마련한다.

2. 풍력 터빈 및 안테나 구조물 설계 2.1 삼차원 모델링

수직형 터빈에 적용될 블레이드의 에어포일 형상을 NACA0012로 선정하였고 양산성을 고려하여 알루미 늄 압출 공정으로 쉽게 제작할 수 있게 하였다. 블레 이드 수량은 3개로 블레이드를 중앙에 있는 발전기와 고정하는 구조이다. Figure 1은 수직형 터빈에 대한 기본 치수로 블레이드 코드 길이 300㎜, 회전 직경 1600㎜, 길이 1200㎜로 설계되었다. 안테나 구조물 의 길이는 약 750㎜이며 풍력 터빈과 안테나를 고정 할 수 있는 구조물을 제작하였다. 안테나 구조물의 형 상을 조립한 상태로 사용 할 수 있으나 외관상의 문제 와 공기 역학적인 흐름 개선을 위하여 길이 440㎜, 폭 225㎜, 높이 1700㎜로 외부형상을 감싸는 구조로 설계하였다. Figure 2는 풍력 터빈과 안테나 구조물 이 조립되어 있는 형상이다. Figure 3은 안테나 구조 물과 블레이드 회전에 대한 간격을 터빈이 회전 할 때 의 안전성을 고려하여 간격을 110㎜로 설계하였다.

Figure 1. Wind turbine geometry

Figure 2. Antenna wind turbine geometry

Figure 3. Antenna wind turbine gap

2.2 터빈 기본 성능

블레이드의 주속비와 솔리디티를 가지고 기본 성능 을 예측하는 설계를 진행 할 수 있다. 터빈의 블레이 드의 회전면의 면적과 블레이드의 투영 면적의 비를 솔리디티라 한다. 높은 공기 역학적 효율을 위하여 주 속비는 회전 솔리디티와 반비례 관계가 있으며, 주속 비가 크면 블레이드의 면적이 작아지고 블레이드의 재 료가 적어진다(David A. Spera)[⁷⁾].

풍속(_)에 대한 블레이드 끝단부 속도(_{)의 비} 를 터빈의 주속비()라 하며 다음과 같다.

  _



풍속은 터빈의 회전속도에 따라서 주속비의 변화가 있으며 Table. 1은 설계된 풍력 발전기의 주속비를 계산한 값이다. 터빈의 회전 속도가 500 RPM에서 주속비가 3.5~7.0인 터빈을 설계하였다

일반적으로 솔리디티가 작은 터빈은 주속비가 높고, 큰 터빈인 경우에는 주속비가 낮게 나온다. 이것은 솔 리디티가 커짐에 따라서 터빈의 회전면에 있어서의 바 람의 통과를 막는 것이 원인이 된다. 본 연구의 설계 기준이 되는 코드 길이 300㎜, 회전직경 1600㎜ 기 준으로 수직형 터빈의 솔리디티는 다음과 같다.

   ∙

∙

  ∙ 

 ∙ 

 

여기에서, 는 솔리디티값, _{는 블레이드 수량,}  는 블레이드 코드, 은 블레이드 회전 반경이다.

전기를 발생시키기 위한 블레이드는 고속으로 작동 되는 로터가 필요하며 주속비가 높은 블레이드가 필요 하다(Sathyajith Mathew][⁸⁾].

2.3 수치 해석용 모델링 & 메쉬

블레이드와 발전기를 적용한 수직형 풍력터빈의 설 계와, 해석을 위하여 삼차원 모델을 간략화 하였다.

풍력 터빈과 안테나 구조물이 추가된 조건을 수치 해 석하여 기본 성능을 계산하고, 안테나를 추가한 구조 물이 성능에 영향을 미치는 영향을 비교하여 발전량의 차이점을 예측한다. 안테나 구조물이 적용된 수직형 풍력 터빈을 경제적이고 효율이 높은 시스템으로 개발 하는 연구를 하였다.

상용 소프트웨어를 이용하여 설계와 유동 해석을 하 였다. 삼차원 모델링은 지멘스사의 NX9를 이용하여 기본 설계를 하고, 유동 해석은 ANSYS사의 워크벤치 17에서 작업을 수행하였다. 터빈의 성능 예측을 위하 여 삼차원 모델링 형상을 메쉬 작업과 유동해석을 진 행하였다. Figure 5는 유동 해석 경계 영역, 터빈 회 전 영역인 두 개의 영역에 대한 해석 조건 형상이다.

Figure 5는 안테나 구조물이 적용된 경우인데, 유동 해석 경계 영역, 안테나 구조물 영역, 터빈 회전 영역 인 세 개의 영역에 대한 형상이다. 두 가지 조건에 대

한 해석 결과를 비교하여 터빈만 있는 경우와 안테나 구조물이 적용 되었을 때의 차이를 계산하여 성능 예 측을 하였다.

㎧ RPM

100 200 300 400 500 6 1.40 2.79 4.19 5.59 6.98 7 1.20 2.39 3.59 4.79 5.98 8 1.05 2.09 3.14 4.19 5.24 9 0.93 1.86 2.79 3.72 4.65 10 0.84 1.68 2.51 3.35 4.19 11 0.76 1.52 2.28 3.05 3.81 12 0.70 1.40 2.09 2.79 3.49

Table 1. Tip Speed Ratio

Figure 4. Wind turbine domain

Figure 5. Antenna wind turbine domain

Figure 6은 풍력 터빈만 적용되었을 때의 경계 해 석 영역 메쉬 형상이다. Figure 7은 안테나 구조물을 추가한 상태에서의 경계 메쉬 영역으로 외부 치수는 같고 안테나 구조물 영역만을 분리하였다. Figure 8 은 안테나 구조물에 대한 해석 영역이다. Figure 9는 풍력 터빈의 회전 영역에 대한 해석 영역으로 풍력 터 빈 해석과 안테나가 적용되었을 때의 두 조건에 동일 하게 적용되었다. Table 2는 해석 영역에 대한 노드 와 엘리멘트 요소에 대한 수량을 표시하였다.

Figure 6. Enclosure region mesh domain

Figure 7. Antenna enclosure region mesh domain

Figure 8. Antenna region mesh domain

Figure 9. Rotating region mesh domain

Modeling Nodes Elements Enclosure region

(Figure 6) 235,613 1,055,349 Antenna enclosure region

(Figure 7) 194,873 1,007,303 Antenna region

(Figure 8) 277,606 956,045 Rotating region

(Figure 9) 1,126,045 4,243,390 Table 2. Elements information of region

본 연구의 전체 해석 영역의 크기는 유동 입구와 출 구는 가로 10m, 세로 10m가 동일하게 적용되며, 길 이 15m의 육면체 형상으로 정의하였다. 입구의 중심 에 발전기의 회전 중심이 위치하는 구조이며, 입구에 서 발전기의 회전 중심까지의 거리는 5미터, 발전기 회전 중심에서 출구까지의 거리를 10미터로 정의하였 다. 안테나 구조물에 대한 조건은 풍향에 따른 위치에 따라서 여러 조건으로 구분 할 수 있다. 경계 영역과 안테나 영역은 같은 메쉬를 사용하고 조건별로 메쉬를 회전하여 해석을 수행하였다. Figure 10은 안테나의 위치에 따른 조건으로 풍향에 따라 안테나 구조물은 30도 간격으로 정의하였다.

원을 따라 움직이는 회전체의 속도는 반지름과 각속 도에 의해서 계산이 가능하며 다음과 같이 정의된다.

   ∙ 

설계된 블레이드의 직경이 1600㎜로 500RPM인 경우에 블레이드 끝단의 속도는 42㎧로 계산된다. 끝 단부 속도가 높은 경우에는 현실적으로 소음과 진동 등의 문제로 인하여 발전기를 운용하기가 힘들다. 본 연구에서는 입구의 속도 영역을 6㎧ ~ 12㎧구간을 1

㎧ 단위로 구분하고 발전기의 RPM을 100RPM ~

500RPM 까지 100RPM 간격으로 수치해석을 수행 하였다.

Figure 10 Antenna position condition

3. 결 과 3.1 해석 조건 및 결과

ANSYS CFX는 유한체적법을 이용하여 전산유체 해석을 하며, 해석 영역에 대한 조건을 정의하여 반복 계산을 수행하고, 결과에 대한 검토와 분석을 하였다.

모든 해석은 기본적인 조건은 동일하고, 유동입구의 속도와 발전기의 회전 속도만 다르게 정의를 하여 계 산하였다. Figure 9의 회전 영역을 일정하게 회전하 는 조건으로 정상 상태로 계산하였다. 정상 상태는 유 체의 흐름이 동적 현상에서 물리량의 변화가 시간적으 로 변화가 없다고 가정한 상태이다. 유동 입구는 아음 속 영역으로 수직 방향으로 풍속을 정의하고, 출구와 측면, 상측은 열린 조건이며, 블레이드와 타워의 경계 영역은 벽조건에서 수행하였다. 발전량 예측은 발전기 에서의 공기 흐름에 의한 토크값으로 계산되는데, 반 복 계산을 통하여 수렴되는 조건을 정의하였고, 물리 량의 변화를 확인하고 안정적인 상태에서의 값을 이용 하여 계산하였다.

Figure 11 Air velocity and flow at 10m 200RPM

Figure 12 Antenna air velocity and flow at 10m 200RPM Figure 11은 입구 풍속 10㎧, 200 RPM 에서의 공기 속도와 흐름을 보여준다. 발전기 영역의 회전으 로 인하여 발전기 내부에서는 흐름 속도가 떨어지고 와류 발생으로 발전기의 뒤쪽에서는 공기층이 불안정 해진다. Figure 12는 발전기 해석 조건에 안테나 구 조물을 추가하여 조건별로 구분한 흐름이다.

상용툴인 CFX에서의 토크에 대한 계산은 블레이드 유체 표면에서의 압력에 대한 힘의 성분을 발전기가 설치되는 축방향의 원주 방향의 성분으로 계산한다.

Table 3은 수치 해석에 의해서 계산된 풍속과 RPM 조건별 수직축 풍력 터빈의 토크값을 계산한 결과값이 다. Figure 13은 풍속과 RPM에 따른 토크값으로 전 체적으로 유동 입구의 풍속이 높은 경우에 토크가 높 으며, RPM이 낮은 경우에는 풍속에 따라서 같은 비 율로 증가하나, 400 RPM 전후에는 풍속이 증가하여 도 토크가 줄어든다. 일반적으로 입구 풍속이 높은 경 우에는 풍력에 의한 발전량이 증가하는데 이는 해당 풍속에서 최대인 경우이고, Table 1과 같이 RPM이 같고, 풍속이 높은 경우에는 주속비가 감소되며, RPM을 기준으로 계산을 하는 경우에는 풍속이 증가 하여도 발전량이 감소되는 현상이다.

해석에 의해서 계산된 축방향 토크값과 조건별 풍력 터빈의 회전 각속도를 곱하여 풍력 발전에 의해 발생 될 수 있는 출력의 계산이 가능하다. 회전 각속도의 단위는 분당 회전수(RPM)이며, 출력값은 다음과 같 다.

  _{∙ }





Table 4는 계산된 토크값과 회전 조건을 추가하여 출력값을 계산한 값이다. Figure 14는 블레이드에서 발생되는 토크값과 발전기 회전수를 고려하여 계산된 출력값이다. 수치 해석 결과 토크와 출력은 비슷한 경 향으로 나온다. 100RPM에서는 풍속의 전체 구간에 서 비슷한 출력이 발생되며, 토크 값과 같이 입구의 풍속이 높은 경우에 출력이 높게 나오나 400RPM부 터는 간격이 줄어든다. 발전기가 일정 회전수가 되면 토크와 같이 출력이 감소하는 현상이 발생된다.

㎧ RPM

100 200 300 400 500 6 43 186 589 1420 2909 7 52 197 616 1384 2817 8 56 235 647 1392 2731 9 61 258 626 1436 2691 10 63 312 637 1497 2712 11 64 300 682 1537 2778 12 66 329 785 1478 2870 Table 3. Wind turbine numerical analysis power

value[W]

㎧ RPM

100 200 300 400 500 6 4.07 8.90 18.75 33.89 55.55 7 4.97 9.43 19.60 33.05 53.79 8 5.39 11.24 20.60 33.24 52.16 9 5.83 12.30 19.93 34.28 51.40 10 5.99 14.89 20.29 35.74 51.79 11 6.12 14.33 21.72 36.69 53.06 12 6.29 15.69 24.98 35.28 54.82 Table 4. Wind turbine numerical analysis torque

value(N-m)

Figure 13 Wind turbine numerical analysis torque graph

Figure 14 Wind turbine numerical analysis power graph

발전기 기본 성능과 안테나가 적용된 상태에서의 발 전기 성능과의 차이점을 비교하기 위하여 유동 입구의 풍속 10㎧에서 조건 Ⅰ,Ⅱ, Ⅲ, Ⅳ에 대한 수치해석을 한 결과 값의 평균을 계산하였다. Table 5는 10㎧에 서의 풍력 터빈의 기본 값과 조건별 토크 값이다.

Figure 15는 입구 유속 10㎧에서의 터빈의 기본 성 능과 안테나 구조물이 있는 경우의 평균값을 비교하였 다. 400RPM 전후에는 안테나 구조물에 의해서 감소 된 발전기 성능이 1.5% 정도이며 나머지 구간에서는 간격이 커진다. Figure 17은 안테나가 있는 조건에서 계산된 토크 값에 대한 그래프다. CASE Ⅱ인 경우에 는 RPM이 낮은 경우에는 기본 성능이 떨어지나 350RPM 전후에는 안테나 구조물이 있는 경우가 발 전기 성능보다 증가된다. 이는 안’테나 구조물이 공기 흐름상 가이드 역할을 하여 기본적인 발전기 성능이 증가하는 것으로 보인다. CASE Ⅲ인 경우에는 발전 기의 기본 성능과 흐름이 비슷하게 계산된다. CASE

Ⅰ, Ⅳ인 경우에는 전체적으로 토크가 낮게 계산되었 다.Table 6은 토크 값과 회전 조건을 추가하여 출력을 계산한 값이다. Figure 17은 발전기와 출력을 비교한 값이다. Figure 18은 조건 Ⅰ,Ⅱ, Ⅲ, Ⅳ의 평균값과 안테나 구조물이 없는 상태에서의 출력을 비교하였다.

전체적인 경향은 토크 값과 비슷하다. CASE Ⅱ인 경우에는 350RPM 전후에서는 발전기가 없는 경우보 다 출력이 높게 나온다. CASE Ⅲ인 경우에는 안테나 구조물이 없는 경우와 출력이 비슷하다. Figure 19는 공기 흐름에 방해가 없는 풍력 발전기에서의 토크와 출 력을 수치 해석한 결과와 안테나가 장착되어 풍력의 흐 름에 방해가 되는 경우의 비율을 그래프로 나타내었다.

㎧ RPM

100 200 300 400 500 10㎧ 6.0 14.9 20.3 35.7 51.8 Average 3.7 10.9 20.5 34.0 50.6 CASE Ⅰ 1.2 7.8 19.8 32.9 48.8 CASE Ⅱ 3.3 12.0 18.6 37.0 52.7 CASE Ⅲ 5.3 13.5 21.8 34.4 51.4 CASE Ⅳ 4.9 10.1 21.9 31.7 49.5 Table 5. Antenna wind turbine numerical analysis

torque value [N-m]

㎧ RPM

100 200 300 400 500 10㎧ 67 285 716 1633 2935 Average 39 227 645 1425 2650 CASE Ⅰ 13 163 621 1379 2558 CASE Ⅱ 35 251 583 1552 2759 CASE Ⅲ 55 284 686 1440 2691 CASE Ⅳ 51 212 689 1328 2590 Table 6. Antenna wind turbine numerical analysis

power value[W]

Figure 15 Torque comparison

Figure 16 Antenna wind turbine numerical analysis torque graph

Figure 17 Power comparison

Figure 18 Antenna wind turbine numerical analysis power graph

Figure 19 Torque and Power Efficiency

4. 결 론

본 연구에서는 마이크로 그리드 환경에 적용하기 위 하여 솔리디티 0.18인 양력형 수직축 블레이드를 적

용한 발전기를 안테나가 없는 순수한 발전기 성능과 안테나 구조물을 적용하여 간격 110㎜을 유지하기 위 한 설계와 구조물의 수치 해석으로 안테나 구조물에 대한 터빈의 성능을 예측하고 구조물에 대한 수직축 풍력 발전기의 효율을 높이고 경제적인 성능 설계를 가능하게 하였다. 향후 양산에 대비하여 압출 형태의 블레이드 설계를 진행하였고 안테나 구조물이 장착되 었을 때의 성능을 예측함으로서 마이크로 그리드 환경 에 맞는 발전기와 안테나 결합형 구조물에 대한 해석 이 가능하다.

발전기 성능은 안테나 구조물의 영향으로 감소되는 데 100RPM에서 40% 효율이 감소되고, 400RPM 전후에는 1.5%로 줄어들며 500RPM에서는 3% 정도 감소된다.

CASE Ⅰ인 경우에 풍속을 가로 막는 더미로 인하 여 가장 효율이 떨어졌고, 다른 조건에서는 RPM 영 역에 따라서 변화가 발생됨을 계산 할 수 있다. 안테 나 구조물이 공기의 흐름을 방해하는 경우가 발생된 다. 일부 구간에서는 풍력 터빈에 바람을 직접 맞는 경우 보다 안테나 구조물에 의해서 일시적으로 풍속이 상승하여 출력이 상승하는 것으로 예측된다.

안테나가 있는 경우에 100RPM에서 토크와 출력은 40% 감소된다. 500RPM인 경우에는 토크와 출력은 97% 정도로 감소되며, 전체 구간 평균 토크는 87%, 출력은 88%로 감소된다.

사용 기호

 Number of blades

 Chord length

 Blade diameter

 Revolution per minutes(RPM)

 The power of wind

 _{Tip Radius}

 radius

 _Torque

 Velocity

_{ Wind speed}

_{ Tip speed}

그리스 문자

 Angular velocity

 Solidity of blade

 Tip Speed Ratio(TSR)

참고문헌

1) Kazem Beck, Moussa, "A comprehensive solar electric system for remote areas", Desalination Vol 209, pp.

312-318

2) Rahman, Md Mustafizur, Khan, Md Mohib-Ul-Haque, Ullah, Mohmmad Ahsan, Zhang, Xiaolei, Kumar, Amit, "A hybrid renewable energy system for a North American off-grid community", Energy Vol 97, pp.151-160

3) Toja-Silva, Francisco Colmenar-Santos, Antonio Castro-Gil, Manuel, "Urban wind energy exploitation systems: Behaviour under multidirectional flow conditions-Opportunities and challenges", Renewable and Sustainable Energy Reviews Vol 24, pp364-378 4) Qing'an Li, Takao Maeda, Yasunari Kamada, Junsuke

Murata, Kazuma Furukawa, Masayuki Yamamoto, "The influence of flow field and aerodynamic forces on a straight-bladed vertical axis wind turbine", Energy, Vol 111, pp. 260-271

5) Muhammad Mahmood Aslam Bhutta, Nasir Hayat, Ahmed Uzair Farooq, Zain Ali, Sh. Rehan Jamil, Zahid Hussain, "Vertical axis wind turbine - A review of various configurations and design techniques", Renewable and Sustainable Energy Reviews, Vol ML, pp. 1926-1939

6) Je-Woong Park, You-Shin Lee, "The Study of the Design and Analysis on the Rotor Blades of the 200W Vertical Axis Wind Generator System", J. of Advanced Engineering and Technology Vol. 10, No. 1 (2017) pp. 117~123

7) David A. Spera, Wind Turbine Technology- Fundamental Concepts of Wind Turbine Engineering 2nd Edition, ASME Press, P141, 2009

8) Sathyajith Mathew, Wind Energy Fundamentals, Resource Analysis and Economics Springer, P36, 2006