강과 콘크리트의 합성 부재 용접시 콘크리트 강도 저감 방지 기법 연구
A Study on Method for The Reduction of Decreasing Strength of Concrete When Welding the Connection Part of
Composite Structure Consist of Steel and Concrete
원 덕 희* 한 택 희** 이 동 준*** 강 영 종****
Won, Deok-Hee Han, Taek-Hee Lee, Dong-Jun Kang, Young-Jong
* 정회원, 고려대학교 건축․사회환경공학과, 박사과정 ** 정회원, 서울메트로 기술연구소, 전문위원 *** 정회원, 고려대학교 건축․사회환경공학과, 석사과정
**** 정회원, 고려대학교 건축․사회환경공학과, 교수
E-mail : [email protected] 02-3290-3317
• 본 논문에 대한 토의를 2009년 8월 31일까지 학회로 보내주시면 2009년 11월호에 토론결과를 게재하겠습니다.
Abstract
Recently, modular system are popular in construction fields, and they are increasing their marcket share. To compare modular units, bolting and welding are most popular methods.
However, the temperature around a welded part might be over than 1,300℃ and the composite member might be exposed tp the direct welding heat about 20,000℃. This high welding heat makes decrease of the concrete strength. If the concrete strength seriously decreases, it can affect the behavior and safty of a structure. On this study, To prevent of concrete strength decreases by welding heat, we suggested method of to insert between steel and concrete.
요 지
최근 건설 기술 발달에 따라 공기 단축을 위하여 세그먼트를 공장 제작하고 현장에서 용접 또는 볼팅 등의 방법으로 접합을 하는 시공이 이루어지고 있으며, 확대되고 있는 추세이다. 이때 강과 콘크리트로 구성된 합성부재의 용접시, 용접열이 약 20,000℃, 용접부 주변 온도가 1,300℃ 이상이 될 정도로 높은 온도가 생성 된다. 이때 높은 온도로 인하여 용접부와 맞닿아 있는 콘크리트의 강도 감소가 발생하며, 경 우에 따라서 국부적으로 강도감소가 매우 큰 곳도 존재하게 되어 구조물 거동에 영향을 미칠 수 있다. 본 연구에서는 이를 방지하기 위해 강재와 콘크리트 사이에 보강재를 삽입하여 용접열에 의한 콘크리트의 강 도 감소를 방지하는 방법을 제시하였다.
Keywords : Welding, Pier, Concrete strength, Composite 핵심 용어 : 용접, 교각, 콘크리트 강도, 복합
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최근 건설 기술 발달 및 공기 단축 목적으로 사전 에 공장에서 세그먼트를 제작하고, 현장에서는 용접 또는 볼팅 등 그 밖의 방법으로 접합을 하는 시공이 이루어지고 있으며 그 범위가 확대되고 있는 추세이 다. 이때 강과 콘크리트로 구성된 합성부재를 용접 할 경우 용접열이 약 20,000℃, 용접부 주변 온도가 1,300℃ 이상이 될 정도로 높은 온도가 생성이 된 다. 이때 높은 온도로 인하여 용접부와 맞닿아 있는 콘크리트의 강도 감소가 발생하게 되는데, 경우에 따라서 국부적으로 강도감소가 매우 큰 곳도 존재하 게 되어 구조물 거동에 영향을 미칠 수 있다.
실 예로 조립식 내부 구속 중공 CFT 교각(Modular system of Internally Confined Hollow CFT Pier, ICH CFT Pier)의 교각-교각 접합부분의 용 접을 들 수 있을 것이다.
Fig. 1과 같은 단면을 이용하여 조립식 교각을 설 계를 하는 방법이 기존 연구자에 의해서 제시되어 졌다.(원덕희 등, 2008) 이때 조립식 교각의 교각 세그먼트를 공장에서 사전 제작하여 현장에서는 용 접하여 시공하는 방법이 채택되었는데, 이때 교각 세그먼트는 콘크리트와 내․외부 강관으로 이루어진 복합 구조물이다. 이 경우, 용접시 강관 내부에 있는 콘크리트에 용접열이 전도되어 콘크리트 강도가 감 소하게 되는데, 용접방법에 따라서 콘크리트의 강도 가 감소하는 정도가 달라 질 것이다.
본 연구에서는 열전달 해석 방법을 위해 범용프로 그램(ABAQUS)을 이용하였으며, 열전달 해석 방법 검증을 위해 기존 연구(Y. F. Yang 등, 2008)의 결과와 비교 검증하였다. 그리고 피복 아크 용접법 과 일렉트로 슬래그 용접법에 의한 용접열 영향성을
Fig. 1 ICH CFT 기둥의 구조
분석하고, 그에 대한 대책을 마련하여 해석을 통해 서 보강재의 성능을 검증하였다.
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열전달 해석을 위하여 외부 강관과 콘크리트로 구 성된 ICH CFT 기둥의 온도에 따른 재료 물성치는 Zicherman (1996)의 연구를 참고 하였으며, Table
Table 1 온도 변화에 따른 강재의 물성치 (Zicherman, 1996) 온도
(℃)
비열 ( ∙ ℃)
열전도율 ( ∙ ∙ ℃)
밀도 () 0.00 449.9142 197.9663 7.850 93.58 484.6367 185.8926 7.815 105.04 488.8767 184.4142 7.811 114.59 492.4184 183.1830 7.807 197.35 523.1131 172.5077 7.776 398.55 597.7415 146.5519 7.701 700.57 872.5127 107.5924 7.588 750.39 1046.0500 101.1637 7.569 827.59 687.4865 91.2494 7.541 850.03 583.2831 92.2275 7.532 1200.00 674.8711 108.1756 7.401
Table 2 온도변화에 따른 콘크리트의 물성치 (Zicherman, 1996)
온도 (℃)
비열 ( ∙ ℃)
열전도율 ( ∙ ∙ ℃)
밀도 () 0.00 1260.1190 8.458566 2.350 93.58 1314.1240 6.436226 2.327 105.04 5256.4980 6.187578 2.325 114.59 3036.5160 5.982631 2.323 197.35 954.0903 5.842484 2.303 398.55 983.2491 5.506432 2.255 700.57 1207.0690 5.003107 2.183 750.39 1232.1130 4.920224 2.172 827.59 1270.9210 4.790626 2.153 850.03 1282.2190 4.754459 2.148 1200.00 1458.1380 4.168251 2.065
1과 Table 2에 온도에 따른 재료의 물성치 변화를 나타내었다.
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범용 프로그램(ABAQUS)을 이용하여 ICH CFT 단면의 열전달해석을 수행하기 위해서 2차원 Solid 의 4절점 선형 열전도 4변형 요소 DC2D4를 사용 하였으며, 비정상 열전도 해석을 수행 하였다. 온도 하중은 표준가열곡선인 KSF2257의 기준을 적용하 여 강관표면에 직접 가하였다.
∙ (1)
여기서, 분(min), :가열온도(℃)
Fig. 2 표준 가열 곡선 (KSF-2257)
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Table 3에서와 같이 기존 연구자(Y.F. Yang 등, 2008)이 연구한 단면제원을 사용하였으나, 단면을 구성하고 있는 강관과 콘크리트의 재료 물성치가 정 확히 표기 되어 있지 않기 때문에, Table 1과 Table 2에 나타난 재료 물성치를 사용하여 모델링 한 후 2.2절의 열전달 해석 방법에 따라 해석을 수행하였 다.
Fig. 3은 ICH CFT 단면의 시간에 따른 온도 분 포를 나타낸 그림으로써 시간에 따라 온도가 내부 강관까지 전달되는 모습을 보여주고 있다. Fig. 4와 같이 기존 연구자(Y.F. Yang 등, 2008)의 데이터와 유한요소 해석과 비교 분석한 결과 거의 유사한 형
태의 시간에 따른 온도 분포가 나타났다. 그러나 여 기에서 30분 이전과 80분 이후의 시간에서는 약간 의 차이를 보였는데 이는 기존 연구자(Y.F. Yang 등, 2008)의 경우, 구체적인 강과 콘크리트의 재료 물 성치를 논문에 표기하지 않아 동일한 재료의 물성치 를 사용하지 않았기 때문이라고 판단되며, 기존 연 구보다 온도가 높게 해석이 된 것이 특징으로 이 해 석 방법으로 해석을 하여 연구를 수행한다면 약 40 분 이전의 경우 온도가 100℃ 이하이기 때문에 강
Table 3 검증을 위한 단면제원
단면직경(mm) 400
중공비 0.5
외부강관 두께(mm) 4
내부강관 두께(mm) 2.87
중공부 직경(mm) 200
Fig. 3 열전도 해석 결과
Fig. 4 내부강관의 시간에 따른 온도 분포
재 및 콘크리트에 미치는 영향이 미미하고, 약 80분 이후의 온도차가 기존 값보다 더 높은 온도로 해석 이 되기 때문에 상계치의 의미로 해석이 된다. 이는 임계치보다 더 높게 해석이 되는 것으로 다음 모델 에 사용하는 것이 타당하다고 판단된다.
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Fig. 5와 같은 ICH CFT 교각 단면은 두 개의 내․
외부 강관과 그 사이에 충전된 콘크리트로 구성되어 있는데, 외부강관의 내경(D)과 내부 강관의 외경 (), 그리고 내․외부강관의 두께를 결정하여 모델 을 선정하였다.
중공비 0.7인 ICH CFT 기둥에 대해 해석을 수 행하였으며, 외부강관의 두께()는 콘크리트 구조 설계기준 해설(2007)에 따라 식(2)에 의해 최소 두께를 산정하였다.
(2)
여기서, : 콘크리트의 외부직경, : 강재의 허 용응력, : 강재의 탄성계수
내부강관의 두께()는 한택희 등(2007)의 연구 에서 제안된 식(3)에 의하여 산정하였으며, Table 4에 해석 모델의 제원과 물성치를 나타내었다.
Fig. 5 ICH CFT 교각의 단면
Table 4 단면 재료 물성치 및 제원
콘크리트직경(mm) 2500
강재의 허용응력(MPa) 345
강재의 탄성계수(MPa) 172720
중공비 0.7
외부강관 두께(mm) 39.5
내부강관 두께(mm) 33.18
중공부 직경(mm) 1750
lim ′∙
∙∙
′ ∙
∙∙
(3)
여기서, : 외부 강관의 항복강도, : 외부강관 의 두께, : 내부 강관의 직경, ′ : 콘크리트의 직경, : 강관의 탄성 계수, : 내부 튜브의 항 복강도
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대부분의 용접법에서는 열을 사용하는데 열은 여 러 가지 방법에 의해 만들어 진다.(Haward B. Cary, 2002)
1. 전극과 피용접재 사이에서 유지되는 전기 아크.
2. 접합할 부분에 고전류가 흐를 때 생기는 저항열.
3. 토치를 사용하여 연료가스를 산소와 함께 연소시 킬 때 얻어지는 고온의 화염.
4. 미끄럼 마찰, 폭발 충격 그리고 초음파 진동과 같은 기계적인 원(source).
5. 과열된 액체금속을 만드는 발열 화학 반응.
6. 집속된 고에너지 전자빔으로부터의 방열.
7. 코히런트(Coherent) 빛을 집속 시킨 고에너지 전자기빔으로부터의 방열.
이와 같은 여러 가지 방법에 의해 용접열이 만들 어 지는데 가장 보편적인 용접용 열원은 전기 아크 로 연속적인 이동 열원이다. 이때 아크가 이동해도 정상상태 열전달을 나타내어 열원 주변의 온도 분포 는 대부분 변하지 않는다고 연구 되어 졌다.
이동 열원에 의해 생기는 열은 다음과 같이 계산 할 수 있다고 기존 연구에 의해 제시되어 졌다.
Fig. 6 용접 방법에 따른 시간-온도 관계
×
× (4)
여기서, : 단위길이(mm)당 입열량(joules), : 아크전압(volts), : 용접전류(amperes), : 분 당 이송 거리(mm/min)
식(4)는 아크에 의해 생긴 열을 계산하는 데 사 용되며 용접법들을 비교하거나 혹은 퀜칭-템프링한 강의 입열량을 제한하는 데도 사용할 수 있다고 연 구 되었으며, 피복 아크 용접과 일렉트로 슬래그 용 접의 시간 온도 관계가 기존 연구자에 의해서 비교 되었다.
Fig. 6의 두 가지 용접방법에 따른 시간-온도 관 계를 보면 가열속도, 최고온도, 고온에서의 시간 그 리고 냉각속도에 많은 차이를 보이는 것을 알 수 있 다. 아크 용접법의 경우에는 온도가 순간적으로 상 승하고 급격히 냉각되는 시간-온도 관계를 나타내 는 반면 일렉트로 슬래그 용접법의 경우 전자와 비 교하여 온도 상승의 기울기가 작고 냉각속도 또한 더 느리다.
위와 같이 참고 문헌에서 제시된 시간-온도 관계 를 온도 하중으로 적용하여 강관 표면에 점 하중으 로 직접 표면에 가하였다.
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용접은 내․외부 강관 모두 실시되지만 같은 열원
으로 열전달이 되므로 외부강관만 분석하였다. 외부 강관의 외측(E1), 내측(E2) 그리고 콘크리트 표면 으로부터 C0~C108(0mm~108mm) 떨어진 곳까지 12mm간격으로 온도를 체크하였다.
Fig. 7은 내부 강관과 외부강관에 모두 용접을 한 상태를 나타낸 것이며, 그 때의 용접열에 의한 기둥 단면의 온도 분포를 나타낸 것이다. Fig. 8은 시간 에 따른 온도 분포를 나타낸 것이다. E1, E2는 강 관이기 때문에 온도의 전도도가 높아 고온이 발생하 였다. 또한 콘크리트 표면으로부터 12mm~48mm 사이의 온도가 100℃를 넘는 것을 볼 수 있다.
Fig. 9는 온도에 따른 콘크리트의 압축 강도 변화 를 나타낸 것으로서 이를 용접열에 의한 콘크리트의 온도가 최대 일 때를 선정하여 이때의 내력 감소율 을 Table 5에 나타내었다.
Table 5는 피복 아크 용접열에 의한 콘크리트 내
Fig. 7 피복 아크 용접에 의한 기둥 단면의 온도 분포
Fig. 8 피복 아크 용접에 의한 ICH CFT 단면의 온도 분포
Fig. 9 온도에 따른 콘크리트의 압축 강도 변화(Eurocode 2)
Table 5 피복 아크 용접열에 의한 콘크리트 내력 감소율 콘크리트 강도 감소율
위치 온도(℃) siliceous calcareous
C12 482.43 37.36% 24.07%
C24 280.67 13.07% 7.84%
C36 181.55 4.08% 2.45%
C48 134.26 1.71% 1.03%
C60 107.56 0.38% 0.23%
C72 84.40 0.00% 0.00%
C84 64.03 0.00% 0.00%
C96 47.12 0.00% 0.00%
C108 33.74 0.00% 0.00%
력 감소율을 나타낸 것으로서 콘크리트 표면으로부 터 12mm 위치내에 있는 콘크리트는 배합법에 따라 Siliceous 37.6%, Calcareous 24.07%가 감소하였 으며, 60mm까지 영향을 미치는 것을 볼 수 있다.
이때 강도 감소율이 열원의 위치에 따라서 다르지만 그 감소율이 부분적으로 큰 관계로 교각 접합부 거 동에 큰 영향을 미칠 것으로 판단된다.
다음으로 일렉트로 슬래그 용접열에 의한 콘크리 트 영향성을 분석 하였다.
Fig. 10은 일렉트로 슬래그 용접법에 의한 온도 분포를 나타낸 그림이며, 이때의 시간에 따른 온도 분포를 Fig. 11에 나타 내었다. 콘크리트 표면으로 부터 12mm 떨어진 부분의 콘크리트의 최대온도가 761.95℃이고 60mm 떨어진 곳의 최대온도가 245.17℃로 피복 아크 용접법에 비해서 매우 높은 것을 볼 수 있다.
Fig. 10 일렉트로 슬래그 용접법에 온도 분포
Fig. 11 일렉트로 슬래그 용접법에 의한 ICH CFT 단면의 온 도 분포
고온에 의해 콘크리트 강도 감소도 매우 크며, Fig. 11의 온도에 따른 콘크리트의 압축강도 변화 를 분석한 Table 6을 보면 콘크리트 표면으로부터 12mm 이내는 배합방법에 따라서 Siliceous 79.29
%, Calcareous 66.91%로 콘크리트의 압축 강도가 현저하게 감소되는 것을 볼 수 있다.
또한 Fig. 8과 Fig. 11를 비교해보면 전체적인 온 도가 피복 아크 용접법보다 높은 것을 볼 수 있으 며, 이는 콘크리트의 온도가 상대적으로 높다는 것 을 의미하며 일렉트로 슬래그 용접시 콘크리트 강도 가 더 크게 저하되는 것으로 판단된다.
이와 같은 용접이 외부강관 뿐만 아니라 내부강 관에서도 실시되므로 내측 외측에서 콘크리트 강도 가 감소되는 부분을 살펴보면 120mm이상이 될 것 이다. 이는 접합부를 더욱 취약하게 만드는 것으로 서 이에 대한 대책을 마련해야 할 것이다.
Table 6 일렉트로 슬래그 용접에 의한 콘크리트 내력 감소율 콘크리트 강도 감소율(일렉트로 슬래그용접) 위치 온도(℃) siliceous calcareous
C12 761.95 79.29% 66.91%
C24 536.70 45.51% 31.14%
C36 399.47 24.95% 14.97%
C48 311.44 16.14% 9.69%
C60 245.17 9.52% 5.71%
C72 185.82 4.29% 2.57%
C84 136.25 1.81% 1.09%
C96 97.07 0.00% 0.00%
C108 67.45 0.00% 0.00%
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용접열에 의한 콘크리트 강도 저하를 방지하기 위 해서는 열의 전도를 막거나 전도율을 낮추어야 한다.
유리 혹은 세라믹 섬유는 두께가 매우 얇고 밀도와 열전도도가 매우 작은 것이 특징이다. 이러한 재료 특성으로 인하여 고온 단열재로 현재 많은 제품이 나와 있으며, 사회의 다양한 분야에 적용되어 사용 되어지고 있다. 이와 같은 특성을 가진 세라믹 섬유 를 강관과 콘크리트 사이에 삽입하여 용접열의 전도 율을 감소하는 방법을 사용하는 것이 좋을 것이다.
실 예로 조립식 내부 구속 중공 CFT 교각 세그 먼트를 제작할 때, 용접부분에 유리 혹은 세라믹 섬 유 제품을 고정시킨 후 콘크리트 타설을 하여 프리 캐스트 세그먼트를 제작 하는 방법을 평가해 보았다.
Table 7과 같은 재료 물성치를 가지고 있는 유리 혹은 세라믹 제품을 삽입 하였을 경우, 온도의 전도 율 감소 정도를 알기 위해 열전달 해석을 하였다. 이 때 사용되는 제품은 현재 시판되고 있는 제품을 사 용하였다.
Table 7의 보강재 중 폭 100mm, 두께 10mm를 선택하여 Fig. 12와 같이 외부강관과 콘크리트 사 이에 삽입 후 앞에서 검증된 열전달 방법에 의하여 해석을 하였다.
Table 7 보강재의 재료 물성치 및 제원 보강재의 제원(C사)
재료 Ceramic Fiber
연속 사용 온도(℃) 1050
최고 사용 온도(℃) 1260
제품 용융 온도(℃) 1760
밀도(kg/㎥) 600
열전도율(W/m ℃) 0.17
폭(mm) 10~150
두께(mm) 0.8~10
길이(m) 30 / 50 / 100
Fig. 12 외부강관과 콘크리트 사이에 보강재 삽입
҃ÌۦՁɠқԵक़҄؉ࡾڌۿѪ Fig. 13과 Fig. 14는 보강재를 외부강관과 콘크 리트 사이에 삽입 후 피복 아크 용접에 의한 온도 분포를 나타낸 그림들이다. Fig. 8과 Fig. 14을 비 교해 보면 외부강관의 온도는 차이가 없으나 콘크리 트 부분의 온도 차이가 큰 것을 볼 수 있다.
Table 8에 각 지점에서의 최대 온도를 보강재 보 강 전․후로 비교한 것인데 보는 바와 같이 보강 전․
후에 온도차가 매우 큰 것을 볼 수 있다. 보강 후에 는 콘크리트 표면에서 135.207℃로 Fig 9에 의해 콘크리트 강도 감소가 약 2% 정도 일어나는 것을
Fig. 13 보강재 삽입시 온도 분포
Fig. 14 보강재 삽입시 단면의 온도 분포
Table 8 보강재 보강 전․후의 온도 비교
위치(mm) 보강전(℃) 보강후(℃)
C0 992.044 135.207
C12 482.426 58.8307
C24 280.665 48.1957
C36 181.548 38.250
C48 134.256 29.391
C60 107.559 21.881
볼 수 있다. 이는 거의 무시해도 되는 수치로서 용 접열에 의한 콘크리트 강도 감소는 거의 없다고 볼 수 있다.
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일렉트로 슬래그 용접법에서의 보강재의 성능 분 석을 하였다. Table 7과 같은 보강재를 사용하였으 며, 외부강관과 콘크리트 사이에 삽입을 하여 열전 달 해석을 통해 용접열이 콘크리트에 미치는 영향성 에 대하여 보강재 삽입 전․후를 비교 분석 하였다.
이때 E1과 E2는 각각 외부강관의 표면과 콘크리트 와 의 경계면을 나타낸 것이며, C0~C60은 콘크리 트 표면으로부터의 거리를 나타낸 것이다.
Fig. 15와 Fig. 16은 일렉트로 슬래그 용접에 의 한 기둥 단면의 온도 분포를 내타낸 것이다. Fig.
10과는 다르게 보강재의 내측(콘크리트 부분)에 용 접열 전도가 거의 되지 않을 것을 볼 수 있으며, 보 강재의 단열 효과가 뛰어난 것을 볼 수 있으며, 열
Fig. 15 보강재 삽입시 온도 분포
Fig. 16 보강재 삽입시 단면의 온도 분포
Table 9 보강재 보강 전․후의 온도 비교
위치 보강전(℃) 보강후(℃)
C0 1201.63 225.605
C12 761.95 138.159
C24 536.70 110.857
C36 399.47 85.6857
C48 311.44 63.9259
C60 245.17 46.167
원으로부터의 온도 분포를 보면 콘크리트 표면의 최 대 온도가 225.605℃로 보강재 보강전의 최대온도 1201.63℃에 비해 현저하게 온도가 감소된 것으로 판단된다. Table 9와 같이 콘크리트 표면으로부터 내측 위치에 따라서 온도 비교를 해본 결과, 보강 후 일렉트로 슬래그 용접열에 의한 영향이 매우 크 게 감소한 것을 볼 수 있다.
Fig. 9에 의해 콘크리트 표면(C0)에서는 배합 방 법에 따라 siliceous 7.56%, calcareous 4.54%로 10%이내의 강도 감소율을 나타내는 것을 볼 수 있
었으며, 이때 동일한 제품으로 용접열에 의한 콘크 리트의 강도 감소 방지를 위해 세라믹 섬유의 두께 증가도 방법일 것이다.
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본 연구는 용접 방법에 따른 용접열이 콘크리트 에 미치는 영향 분석과 그에 따른 대책을 마련하였 다. 강관과 콘크리트 사이에 고온 단열재인 세라믹 섬유를 삽입하여 시공하는 방법으로 현재 시중에 유 통되고 있는 제품의 제원을 사용하여 영향성을 분석 하였다.
1) 피복아크 용접열에 따른 콘크리트의 강도 감소 율은 최대 37.36%에 이른다. 이러한 강도 감소 를 방지하기 위해서 세라믹 섬유를 보강재로 강 관과 콘크리트 사이에 보강하여 열전달 해석을 한 결과 강도 감소율이 콘크리트 표면에서 약 2%로 감소되었다. 보강재는 피복아크 용접열의 전도를 막아주는 효과적인 역할을 한다고 판단 된다.
2) 일렉트로 슬래그 용접열에 의한 콘크리트의 강 도 감소율은 피복아크 용접에 비해서 큰 감소율 을 나타냈다. 최대 79.29%의 강도 감소율을 보 였는데 피복아크 용접에 비해서 약 2배의 강도 감소율을 보였다. 세라믹 섬유로 보강한 결과 콘 크리트 표면의 온도가 1201.63℃에서 225.60 5℃로 급격하게 낮아진 것을 볼 수 있었으며, 콘 크리트 강도 감소율이 7.56%로 감소하였다. 피 복아크 용접열에 비해서 콘크리트의 강도 감소 율이 컸으나 단열재의 두께를 약간 늘려주면 콘 크리트 강도 감소가 더욱 줄어들 것이라 판단된 다.
3) 보강재(세라믹섬유)의 두께가 매우 얇고(최대 10mm) 폭이 좁기 때문에 이를 보강한 후에도 구조물 전체에 미치는 영향은 미미할 것으로 판 단된다.
보강재 보강 후 콘크리트의 강도 감소율이 용접 방법에 따라 다르다. 피복 아크 용접의 경우에는 2%의 강도 감소가 일어나고 일렉트로 슬래그 용접
법의 경우 7.56%의 콘크리트 강도가 감소되었는데, 열전달 해석 방법 검증시 안전측으로 해석 방법을 설정하였기 때문에 실제 콘크리트에 미치는 영향은 더 미미할 것으로 판단된다.
감사의 글
이 연구는 한국건설기술평가원에서 시행한 2005 년도 건설핵심기술연구개발사업(과제번호 : D02- 01)의 연구비 지원에 의하여 수행되었습니다.
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(접수일자 : 2008년 12월 10일) (심사완료일자 : 2009년 6월 5일)
