부산 점토의 비배수전단강도 특성에 관한 연구
A Study on Undrained Shear Strength Characteristic of Pusan Clay
류 웅 렬1) ･ 변 요 셉1) ･ 천 병 식†
Ryu, Woongryul ･ Byun, Yoseph ･ Chun, Byungsik
ABSTRACT : In the downstream areas of the Nakdong river, Pusan clays are commonly found and thickness may reach to maximum of 100m. From geological point of view, Pusan clay are characterized as holocene clays, deposited for approximately 20,000 years ago. Recently, there have been many construction projects based on these soft ground areas. It is needed to know clearly soil properties of the areas for design and safety analysis, especially undrained shear strength of soft clays. However, Pusan clay have not been studied systematically because the clay layers are usually very deep, having high sensitivity characteristic. In this study, undisturbed UD samples obtained from the downstream areas of the Nakdong river were researched using laboratory tests (CthUE, CKcUC, CIUC, UU and UC) and in-situ tests (Field Vane, CPTu). The undrained shear strength characteristics of the samples were depicted using stress-strain relationship.
Keywords : Pusan clay, Laboratory test, In-situ test, Undrained shear strength characteristic
요 지 : 부산 인근에 위치한 낙동강 하구 일대에는 두터운 충적층이 약 100m 전후의 두께로 매우 두텁게 분포하고 있다. 지질학적 측면에서 살펴보면 약 20,000년 이전부터 퇴적이 시작되었던 것으로 예측되고 있다. 최근에 와서 이 일대에는 대단위 매립공사와 부지조성공사가 곳곳에서 수행되고 있어서 안전한 설계를 위해 명확한 지반특성, 특히 명확한 연약점성토의 비배수 전단강도의 규명이 절실히 필요한 상황이다. 그러나 이 지역 연약점성토의 분포심도가 매우 깊고 예민비가 큰 특성 등으로 인하여 이 지역을 대표하는 비배수 전단강도 특성을 아직까지 명쾌하게 규명하지 못하고 있는 실정이다. 이에 본 연구에서는 낙동강 하구 일대의 장유, 양산, 부산신항, 화전 그리고 신호 지역의 두텁게 퇴적되어 있는 점토층에서 불교란 시료를 채취하여 실내시험(일축압축시험, 비압밀비배수시험, 등방압밀 비배수압축시험, Ko압밀 비배수 압축시험 및 인장시험) 및 시료의 교란을 최소화 할 수 있는 현장시험 (현장베인시험, 피에조콘관입시험)을 수행하여 비교 분석을 통하여 부산 점토의 비배수 전단강도 특성을 검토해 보았다.
주요어 : 부산 점토, 실내시험, 현장시험, 비배수 전단강도
1) 정회원, 한양대학교 대학원 건설환경공학과 박사과정 한국지반환경공학회 논문집
제11권 제3호 2010년 3월 pp. 43～51
1. 서 론
토질특성 중 비배수 전단강도는 연약지반 상 지반구조물 설계 및 안정해석에 있어서 가장 중요한 지반정수 중의 하 나이다. 그러나 본 연구대상 지역인 낙동강 하구지역에서는 연약점성토의 심도가 아주 깊고 예민비가 큰 특성 등으로 인하여 이 지역을 대표할 수 있는 비배수 전단강도의 특성 에 대하여 많은 연구가 진행되고 있는 실정이다.
부산 점토에 대한 토질특성을 규명하기 위한 기존의 연 구는 주로 실내시험에 의하여 역학적 특성, 압축특성 및 수 리특성 등에 대한 연구가 정성교 등(1996, 1999, 2001), 박 성재(1995), Chung 등(2000, 2002), Giao 등(2000), 장민철 등(2001) 및 김상규(1997)에 의하여 수행되어 왔다. 이들 연 구는 일부지점에서 채취한 소수의 자연시료에 대하여 수행 되었으며, 최근에 와서야 정밀한 연구수행을 목적으로 대표
적인 지점을 선정하여 연속 시료채취에 의한 심도별 특성을 규명하고자 노력하고 있는 실정이다.
이에 본 연구에서는 낙동강 하구 일대의 장유, 양산, 부산 신항, 화전 그리고 신호 지역의 두텁게 퇴적되어 있는 점토 층에서 불교란 시료를 채취하여 실내시험 및 시료의 교란을 최소화 할 수 있는 현장시험을 수행하여 비교 분석을 통하 여 부산 점토의 비배수 전단강도 특성을 규명하는데 그 목 적이 있다.
2. 이론적 배경
투수성이 낮은 점토는 보통의 재하속도에서는 비압밀비 배수조건으로 전단파괴하는 경우가 많으며, 그 때의 전단강 도를 간단히 비배수전단강도라 하고 (또는 )로 나타낸 다. 비배수 전단강도는 전응력 개념의 강도정수인 ′, ′에
그림 1. 연구대상 현장(김상규, 1997)
그림 2. 장유 지역 비하여 실무적용에 용이하다는 장점이 있다. 그러나 비배수
전단강도는 전단모드, 구속조건, 변형속도 등의 인자에 영 향을 받으므로 사용 목적에 따라 적절한 시험조건을 선택해 야 한다.
초연약한 점성토에 적용하는 실내시험은 주로 일축압축 과 삼축압축시험으로 교란되지 않은 공시체 사용을 전제로 하고 있다. 시료의 교란도가 이방성과 변형속도 등 다른 인 자보다 전단강도에 가장 큰 영향을 주고 있다. 또한 이 교란 의 영향을 배제하려는 노력으로 재압축방법(Bjerrum, 1973) 과 SHANSEP방법(Ladd 등, 1977)이 있으나 기술적 한계를 갖고 있다(Jamiolkowski 등, 1985). 시료의 교란을 줄이는 방안으로 면적비 10% 이하의 박판 튜브 샘플러를 사용하 고, 샘플러는 압입식으로 관입한다. 채취 즉시 밀봉하여 함 수비 변화를 방지하고, 이동 및 취급에 충격, 진동 및 온도 변화를 최소화 하도록 제안하고 있다(오상훈 등, 2008). 현 장시험으로 표준관입시험은 스플릿수푼 샘플러(split-spoon sampler)를 타입하여, 지반을 분류하거나 연경도를 평가하 고, 지반강도, 상대밀도, 내부마찰각 등 지반정수를 추정하 며, 또한 교란된 상태의 시료를 육안으로 확인할 수 있는 원 위치 시험방법으로 주로 교란의 영향이 적은 사질토를 대상 으로 사용하고 있다. 베인 전단 시험은 지중에서 시료를 채 취하지 않고 원위치에서 점토의 비배수전단강도와 예민비 를 측정하는 시험으로 롯드(십자형 단면의 저항날개 )를 지 중에 관입하고 중심을에 천천히 회전시켜 원지반을 전단시 키면서 비배수 전단강도를 구한다. 콘관입시험(CPT)은 원 추모양의 cone probe를 지반에 일정한 속도(2±0.5cm/sec)로 관입시킬 때 발생하는 저항력을 측정하여 비배수 전단강도 를 측정할 수 있는 방법으로 비배수 전단강도와 콘저항값과 의 관계는 식 (1)과 같다.
(1)
여기서, : 비배수 전단강도
: 콘저항값
: 토피하중
: 콘지수
3. 시험 대상지 및 시험방법
3.1 시험대상 현장
3.1.1 위치
본 연구의 연구대상 현장은 낙동강 하구에 위치한 장유,
양산, 부산신항, 화전 그리고 신호 지역이며, 각 지역의 위 치는 그림 1과 같다. 본 지역의 퇴적층에서는 위로부터 상 부 모래층, 상부 점토층, 중간 모래층, 하부 점토층, 하부 모 래층으로 구분되며, 낙동강 일대 전역에 퇴적되어 있는 대 부분의 퇴적물질은 주로 백악기 기반암의 풍화에 의한 세립 물질들이 낙동강 및 양산천 등의 수류에 의하여 퇴적되어 형성되었지만, 부분적으로는 해성활동에 의하여 외부로부 터 유입된 물질에 의하여 형성되기도 하였다.
3.1.2 토질 특성 가. 장유(Jangyu) 지역
그림 2는 장유 지역으로 지표면부터 점토층이 나타나는 토질특성을 보여주고 있다. 입도분포는 실트와 점토를 각각
그림 3. 양산물금 지역
그림 4. 부산 신항만 지역
그림 5. 화전 지역
그림 6. 신호 지역 60%와 40% 정도 함유하였으며, 모래는 거의 함유하고 있
지 않았다. 전체적으로 자연함수비가 액성한계보다 큰 값을 가지고 있다.
나. 양산(Yangsan) 지역
그림 3은 양산 지역의 토질특성을 나타낸 것이다. 단위중 량은 심도에 따라 다소 증가하는 경향을 보였으며, 입도분 포는 상부 약 4.0m 까지는 소량의 모래를 함유하고 있으나, 거의 전층에 걸쳐서 실트와 점토를 60%와 40% 정도씩 함 유하고 있는 것으로 나타났다. 전체적으로 자연함수비가 액 성한계보다 큰 값을 가지고 있다.
다. 부산 신항만(Pusan New Port, PNP) 지역
부산 신항만 지역에서 실시된 SPT 시험결과로부터 추정 된 지층구성은 그림 4와 같다. 단위중량 평균값은 대략 16.44 kN/m3 정도이며, 입도분포는 전체적으로 모래가 0～30%, 실트가 40～60%, 점토가 15～45%로 분포하였다. 자연함수
비는 평균적으로 49.4%정도이다.
라. 화전(Hwajeon) 지역
그림 5는 화전 지역으로 지표면부터 점토층이 나타나는 특성을 보여주고 있다. 단위중량은 심도에 따라 다소 감소 하는 경향을 보이다가 하부에서 다시 증가하는 추세를 나타 내고 있다. 입도분포는 실트와 점토를 각각 60%와 40% 정 도 함유하였으며, 모래는 거의 함유하고 있지 않다. 깊이에 따른 자연함수비는 심도에 따라 증가하다가 중앙에서부터 감소하여 20m 이후에서는 40～50%정도로 나타났다.
마. 신호(Shinho) 지역
그림 6은 신호지역의 토질특성을 나타낸 것이다. 단위중 량은 점토층 상부에서는 다소 큰 값을 보이다가 점토층 중 앙에서는 거의 일정한 값을 나타내며, 심도 30.0m 이후부터 는 상당히 증가하는 경향을 보이고 있다. 입도분포는 상부 와 하부에 약간의 모래를 함유하고 있으며, 전반적으로 실
그림 7. Peak 강도변형률의 심도분포
그림 8. UU시험에 의한 응력-변형률 관계 그림 9. UU시험의 응력경로
트와 점토를 각각 60%와 40%정도 함유하고 있다. 깊이에 따른 자연함수비는 증가하였다가 30m 하부에서 급격히 감 소하는 경향을 나타내며, 액성한계와 비슷한 경향을 띠고 있다.
4. 시험결과 및 분석
4.1 실내시험 결과 및 분석
4.1.1 일축압축시험(UC test)
그림 7은 연구대상현장의 일축압축시험에 의한 응력-변
형률관계곡선으로부터 산정된 Peak 강도변형률()을 심도 별 분포로 나타낸 것이다. 본 연구에서 수행된 시험 방법은 변형률 속도를 1.0%/min로 하여 Peak 강도가 나타난 이후 축변형률이 15～20%에 도달할 때까지 시험을 수행하여 종 료하였다. 그림 8에서 보면 상부층의 분산도가 큰 몇몇 시 험결과를 제외하면 전반적으로 심도에 따라 Peak점 변형률 은 증가하는 경향을 보이고 있다. 하부심도로 갈수록 변형 률이 증가하는 이유는 큰 구속압을 받고 있던 하부심도의 시료가 실내시험을 위하여 시료 추출시 과대한 응력이완 (Stress relaxation)을 경험함으로 인하여 발생된 것으로 판 단되며, 또한 일축압축 시험의 특성상 구속압이 없는 상태 에서 축하중을 가함으로 인한 영향인 것으로 판단된다.
4.1.2 비압밀 비배수 시험(UU test)
본 시험에서는 구속압의 크기가 비배수전단강도에 미치 는 영향을 분석하고자 3개의 서로 다른 구속압(1/3, 1.0, 5/3)
′에 대하여 UU시험을 수행하였으며, 시험을 위한 전단 속도는 1.0%/min을 적용하였다. 그림 8의 응력-변형률 관계 곡선을 보면 파괴시의 압축강도는 구속압이 증가함에 따라 크게 나타났으나, 구속압이 ′이상의 압력 하에서는 거의 일정한 응력-변형률 관계를 나타냈다. 구속압 크기에 따른 전단거동의 차이는 그림 9에 나타낸 응력경로를 통해 살펴 볼 수 있는데, 기존의 연구(Ladd와 Foott, 1974)에서와 같이 압밀항복응력 이전의 Morh 원이 구속압의 증가에 따라 크 게 나타나는 경향을 보였다.
4.1.3 등방압밀 비배수 압축시험(CIUC test)
본 시험에서는 영국 GDS(Geotechnical Digital System)사 의 GDS 삼축시험기가 사용되었다. 포화단계는 UU시험과
그림 10. CIUC 시험에 의한 응력-변형률 관계
그림 11. CIUC 시험의 응력경로
그림 12. 변형률 속도에 따른 응력-변형률 관계의 비교
표 1. 부산 점토의 Ko 값(SO5-3) Depth
(m) 19 22 25 28 34 평균
Ko 0.39 0.41 0.38 0.39 0.42 0.40
동일하다. 포화가 완료된 후 평균유효응력( ′) 까지 구속압을 증가시키고 최소 24시간 이상 과잉간극수압 이 최소 95%이상 소산될 시점까지 압밀을 진행시킨다. 이 후 압밀데이터를 이용, 압밀곡선의 선형적인 부분을 취하여 과잉간극수압이 최소 95%이상 소산된 선과 만나는 점을
으로 읽는다. 그리고 × 을 이용하여 를 구한 후, 을 이용하여 전단속도 를 산정하였다(Head, 1985). 그림 10, 11에서는 각 심도에 대한 등방압밀 비배수 압축시험결과를 수록한 것으로 그림 10에서는 압밀응력으로 정규화된 축차응력(′)과 변형률 의 관계를 나타냈으며, 그림 11에서는 응력경로를 나타냈 다. 그림 10을 보면 각 심도별 정규화 된 응력-변형률 관계 곡선은 각 심도별 응력이력에 따라 다소간의 차이는 있으나 그 경향이 매우 유사하게 나타났으며 파괴변형률까지의 거 동은 심도에 무관하게 동일한 거동을 보였다. 그리고 파괴 응력 이후의 변형곡선은 변형률 증가에 따라 축차응력이 다 소 감소하는 형태(strain softening)의 경향을 보였다.
그림 11에 나타낸 CIUC시험의 유효응력 경로는 거의 연
직으로 Peak 응력 도달한 후 파괴되는 경로를 보이고 있다.
그림 12는 부산 점토의 변형률속도가 비배수 전단강도에 미치는 영향을 분석하고자 SO5-3 시추공의 20m와 26m 지 점에 각각 3개의 시료를 이용하여 3가지 전단변형률속도 (0.01, 0.1, 1.0%/min)로 CIUC 시험을 수행한 결과 전단 변 형률 속도가 증가함에 따라 Peak 강도와 Peak 강도 변형률 은 직선적으로 증가하는 경향을 보였다.
4.1.4 Ko압밀 비배수 압축시험 및 인장시험(CKoUC and CKoUE test)
본 연구에서 부산 점토의 Ko값 산정을 위해 측방변위가 발 생하지 않도록 연직압을 일정하게 증가시키면서 체적변형률 과 축변형률이 같게 되도록 구속압력을 제어하여 ′′ 값을 평가하였으며, Ko 하의 압축전단과 인장전단시험을 수행하였다. 표 1에서는 SO5-3지점에 대한 심도별 Ko 값을 정리하여 수록하였으며, 심도에 따라 다소 차이는 있으나 대략 0.38～0.42 범위로 평균 0.4로 나타났다. 이러한 결과는 양산지역 점토에 대한 손성곤 등(1996)의 연구결과(Ko=0.45) 와 매우 유사한 범위를 보였다.
그림 13, 14에서는 상기에서 얻어진 Ko값을 이용하여 압 축 및 인장전단시험에 의한 응력-변형률 관계곡선 및 응력 경로를 나타내었다. 여기서 각각의 곡선들은 압밀응력에 따 라 뚜렷한 차이가 있으므로 축차응력을 연직방향의 압밀응 력으로 정규화하여 나타내었다. 그림 13에서 보면 압축시험 의 경우 약 1.0%보다 작은 변형률에서 Peak 강도에 도달하 고 있으며 이후 축차응력이 감소하고 있음을 알 수 있다. 반 면, 인장시험의 경우는 변형과 함께 축차응력이 서서히 증
그림 13. CKoUC와 CKoUE 시험에 의한 응력-변형률 관계
그림 14. CKoUC와 CKoUE 시험의 응력경로 그림 15. 시험 종류별 파괴시의 변형률 분포
그림 16. 부산 점토의 전단강도의 분포(현장베인시험) 가하고 있으며, 변형률이 10%이상이 되었을 때 축차응력이
Peak에 도달하고 있다.
4.1.5 파괴시 전단변형률
그림 15에서는 각 실내시험별(UC, UU, CIUC, CKoU) 파 괴시 변형률의 심도별 분포경향을 나타낸다. 그림에서 보면 변형률값은 CKoUC 시험에 의한 결과가 가장 작게 나타났 고, UC시험에 의한 결과가 가장 크게 나타났으며. UU시험 과 CIUC시험에 의한 결과는 매우 유사하게 나타났다.
4.2 현장시험 결과 및 분석
4.2.1 현장베인시험
베인시험기의 제어방식은 변형률 제어형이다. 베인의 압 입방법은 지표면부터 점토층이 존재하는 장유와 양산물금 지역은 시추기의 유압에 의하여 시험심도까지 관입하면서 시험을 수행하였으며, 점토층 상부에 사질토층이 존재하는 화전 및 신호 지역은 상부의 사질토층을 천공한 후 케이싱 을 설치하고 z=4B를 만족시키기 위하여 베인을 점토층에
표 2. 부산 점토의 콘계수
지역 구분
장유 11.50 9.19 5.80
양산물금 14.2 7.53 5.70
부산 신항만 11.58 7.15 6.50
화전 13.78 9.73 7.89
신호 12.90 7.84 8.36
그림 17. 부산 점토의 심도에 따른 ′
그림 18. ′와 소성지수(PI)와의 관계 1.0m(z=8.8B) 관입하여 실시하였다. 그리고 심도가 증가함
에 따라 로드의 측면마찰이 크게 작용하여 지속적인 관입이 어려울 경우에는 시험심도의 상부 1.0m까지 천공을 실시하 였다. 베인관입 후 회전까지 존치시간은 5min을 지켰으며, 교란된 강도의 측정은 교란 후 즉시 시험을 실시하였다.
그림 16은 현장베인시험에 의한 부산 점토의 비배수 전단 강도를 심도별로 나타낸 것이며, 그림에서와 같이 부산 점토 는 심도에 따라 증가하는 전형적인 정규압밀점토의 특징이 나타났다. 연구대상 지역별 비배수 전단강도는 장유 지역은 6.43～59.23kPa(평균 31.70kPa), 양산물금 지역은 8.06～70.95 kPa(평균 31.37kPa), 부산 신항만 지역은 12.34～84.78kPa(평 균 48.56kPa), 화전지역은 32.67～74.86kPa(평균 53.76kPa), 그리고 신호지역은 33.16～86.87kPa(평균 55.96kPa)의 범 위를 보였다.
4.2.2 피에조콘 관입시험
본 연구에서는 피에조콘 계수를 추정하기 위한 방법으로 현장베인시험을 채택하였으며, 여기서 얻어진 비배수 강도 를 여러 가지 영향요소에 따라 보정하였고 이 값들을 피에 조콘 관입시험으로부터 얻어진 전체 선단저항치, 유효 선단 저항치 및 과잉간극수압 등과 연관시켜 피에조콘 계수를 결 정하였다.
피에조콘 관입시험 결과와 현장베인시험에 의한 비배수 전단강도()의 비교를 통하여 결정된 피에조콘 계수를 표 2에 간략히 요약하였다. 부산 점토의 피에조콘 계수는
는 11.50～14.82, 는 7.15～9.73, 는 5.70～7.89 의 범위에 속하는 것으로 나타났다.
4.3 실내시험과 현장시험을 통한 강도증가율 추정
강도증가율은 연약점성토의 퇴적특성과 안정해석시 매우 중 요한 인자로 활용된다. 이와 관련한 연구로는 Skempton(1957), Mesri(1975), Ladd 등(1977), Hansbo(1979), Jamiolkowski 등 (1985), 및 Chandler(1988)가 있다. 이들 중 Skempton(1957), Mesri(1975), Ladd 등(1977), Hansbo(1979) 등은 소성지수 와 무관하게 일정한 값을 가지는 것으로 설명하였다.
그림 17에서는 심도에 따른 ′의 분포경향을 나타 낸다. 여기서, 결과의 비교를 위해 Mesri(1975)에 의해 제안 된 연구결과를 함께 표시하였다. 그림에서 보면, 부산 점토는 전반적으로 심도가 증가함에 따라 강도증가율이 감소하는 경 향을 보이고 있으며, 대략 30m 이후의 심도에서는 ′
전후하여 심도와 무관하게 일정한 경향을 보였다.
그림 18에서는 소성지수에 따른 강도증가율을 나타내었으 며, Bjerrum(1973)에 의한 결과를 함께 표시하였다. 그림에서 보면 부산 점토는 전반적으로 소성지수와 무관하게 분포하고 있으며, Bjerrum(1973)의 Young clay에 대한 강도증가율 관 계보다 위쪽에 위치하여 Aged clay에 근접하고 있는 것으로 보아 부산 점토에는 다소 연대효과가 있는 것으로 판단된다.
5. 결 론
부산 점토의 비배수 전단강도의 특성을 규명하기 위하여 본 연구에서는 비배수 전단강도 평가와 관련한 각종 실내시 험(일축압축시험, 비압밀비배수시험, 등방압밀 비배수압축 시험, Ko압밀 비배수 압축시험 및 인장시험) 및 현장시험 (현장베인시험, 피에조콘관입시험)을 수행하였으며, 이들 시 험결과로부터 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
(1) 부산 점토의 각종 전단시험에 의해 얻어진 응력-변형률 관계곡선은 각각의 실험방법에 따라 차이가 있었으며, 특히 Peak 강도 변형률은 UU시험과 CIUC시험에서는 매우 유사하게 나타난 반면 일축압축시험에서는 응력 이완에 따른 교란영향으로 심도가 증가함에 따라 변형 률이 증가하였다.
(2) 부산 점토의 변형률속도가 비배수 전단강도에 미치는 영 향을 분석하고자, 3가지 변형률속도(0.01, 0.1, 1.0%/min) 로 CIUC 시험을 수행한 결과 전단 변형률 속도가 증가 함에 따라 Peak 강도와 Peak 강도 변형률은 직선적으로 증가하는 경향을 보였다.
(3) 현장베인시험에 의한 부산 점토의 비배수 전단강도는 심 도에 따라 증가하는 전형적인 정규압밀점토의 특징이 나타났다. 연구대상 지역별 비배수 전단강도는 장유지 역은 6.43～59.23kPa(평균 31.70kPa), 양산물금 지역은 8.06～70.95kPa(평균 31.37kPa), 부산 신항만 지역은 12.34～
84.78kPa(평균 48.56kPa), 화전지역은 32.67～74.86kPa (평균 53.76kPa), 그리고 신호지역은 33.16～86.87kPa(평 균 55.96kPa)의 범위를 보였다.
(4) 부산 점토의 피에조콘 계수는 는 11.50～14.82,
는 7.15～9.73, 는 5.70～7.89의 범위에 속하는 것으 로 나타났다.
(5) 부산 점토에 대한 각종 시험결과를 이용하여 강도증가 율을 평가한 결과, 전반적으로 심도가 증가함에 따라 강 도증가율이 감소하는 경향을 보였으며, 대략 30.0m 이 후의 심도에서는 심도 증가에 무관하게 대략 0.20을 전 후하여 일정하게 분포하였다. 그리고 강도증가율은 소 성지수와 무관하게 거의 0.30을 전후하여 지역별로 분 산된 경향을 보였다.
(6) 부산 점토의 비배수전단강도 특성에 대하여 종합적으 로 평가하면, 부산 점토는 심도 30m를 전후하여 뚜렷한 공학적 차이가 있는 것으로 나타났으며, 심도 30m 이전 에서는 와 모두 ′와 유사하거나 큰 값이 나타났다. 하지만, 심도 30m 이후에서는 시료
교란의 영향이 시험결과에 영향을 미쳐 ′을 전후 하여 심도에 무관하게 일정하게 분포하였다.
(7) 상기의 결과로부터, 부산 점토의 비배수 전단강도의 실 무적용은 안전율을 감안할 때 ′를 적용하는 것이 타당할 것으로 판단된다. 하지만, 보다 많은 현장 및 실 내시험을 통해 이의 추가 검증은 지속적으로 필요할 것 으로 판단된다.
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(접수일: 2009. 12. 21 심사일: 2009. 12. 29 심사완료일: 2010. 2. 8)
