Experimental Study to Investigate the Factors Affecting Durability of Spalled Cement Concrete Pavements

ABSTRACT

PURPOSES :It is necessary to prevent premature failure of concrete pavements caused by durability problems. The purpose of this study was to find factors affecting the durability of concrete pavements, and suggest improvement methods for existing concrete mix design.

METHODS :Factors influencing durability were derived from laboratory test data for common field failure conditions and main properties of concrete cores taken from the field. The improvement of concrete properties was investigated by evaluating the performance of existing and proposed mix proportion designs and curing methods.

RESULTS :The compressive strength and the absorbing performance of the low Blaine cement and the high-strength mixture were better than those of the TypeⅠcement. Wet curing showed better compressive strength, elastic modulus, coefficient of thermal expansion, and absorption performance than air curing or compound curing. As a result of comparing concrete cores collected in the field, the sections with good durability showed good performance in terms of resistance to chloride ion penetration, absorption, and initial absorption rate.

CONCLUSIONS :The absorption performance was considered as a possible foactor affecting durability of cement concrete pavements as a result of field core tests. In order to improve the durability of the pavement concrete, it is necessary to improve the existing mixtures and curing methods.

Keywords

concrete pavement, durability, high strength mixture, wet curing, absorption

스폴링이 발생한 콘크리트 포장의 내구성 영향인자 조사를 위한 실험적 연구

Experimental Study to Investigate the Factors

Affecting Durability of Spalled Cement Concrete Pavements

유`태`석 Yoo, Tae Seok 정회원·도로교통연구원 포장연구실 책임연구원·교신저자 (E-mail : [email protected]) 류`성`우 Ryu, SungWoo 정회원·도로교통연구원 포장연구실 선임연구원 (E-mail : [email protected]) 김`진`철 Kim, Jin Cheol 정회원·도로교통연구원 포장연구실 수석연구원 (E-mail : [email protected])

Int. J. Highw. Eng. Vol. 20 No. 2 : 27-34 APRIL 2018 https://doi.org/10.7855/IJHE.2018.20.2.027

Corresponding Author : Yoo, Taeseok, Senior Researcher Research Institute of Korea Expressway Corporation, 280-96 Dongbudaero-922, Dongtan-myeon, Hwaseong-si, Gyeonggi-do, 18489, Korea

Tel : +82.31.8098.6276 Fax : +82.31.8098.6279 E-mail : [email protected]

International Journal of Highway Engineering http://www.ksre.or.kr/

ISSN 1738-7159 (Print) ISSN 2287-3678 (Online)

Received Feb. 05. 2018 Revised Feb. 06. 2018 Accepted Apr. 02. 2018

1. 서론

국내 일부 현장에서 발견되는 시멘트 콘크리트 포장 의 조기 파손은 동결과 제설염의 작용에 의한 손상으로

추정되고 줄눈 콘크리트 포장에서 줄눈 파손이나 스케 일링의 형태로 나타난다. 동결과 제설염의 작용으로 인 한 손상은 아직까지 발생 원리에 대해 논란이 있고, 연

구자 사이에 충분한 합의가 이루어지지 않은 상황으로 적정 공기량을 확보하고 기포 간격 계수를 임계값 이하 로 관리하면 동결과 제설염의 작용에 대한 포장 콘크리 트 저항성이 커지는 것으로 보고되고 있다.

비교적 오래 전 부터 파손을 설명하기 위한 여러 가지 이론이 제시되고 있고 일반적으로 콘크리트 내부의 물 이 동결에 의해 팽창하여 내부적 압력을 발생시켜 콘크 리트에 손상을 일으키는 것으로 이해하고 있으며 제설 염의 작용, 삼투압 등 여러 현상이 영향을 주는 것으로 알려져 있다(FHWA, 2001). 그러나 콘크리트 내부에 존재하는 간극수의 빙점이 낮기 때문에 간극수가 동결 하기 매우 어렵다는 것이 이론 및 실험으로 증명되고 있 다. 그리고 제설염의 경우에도 농도가 높을수록 파손이 증가되는 것이 아니라, 일정 농도를 기점으로 농도가 높 아질 때 오히려 증가하던 파손이 감소하는 경향을 보인 다(Valenza, 2005).

이와 같이 동결과 제설염의 작용으로 인한 콘크리트 손상 발생에 대한 이론이 상식적으로 알려진 바와 다른 점이 있어 이에 대한 충분한 이해가 필요하다. 그리고 동결작용과 제설 염에 의한 포장 콘크리트의 손상을 저 감하기 위해서는 명확하게 파손 메커니즘을 이해하는 것이 필요하며, 이를 바탕으로 한 저감 방안이 마련되어 야 한다.

본 논문은 콘크리트 포장의 내구성 영향 인자를 찾고, 기존 콘크리트 배합 개선방법 제시를 최종 목적으로 하 였다. 내구성 영향인자는 공용현장 파손상태 및 코어 물 성 실내시험 데이터를 통해 도출하였으며 콘크리트의 물성개선은 기존배합과 비교배합의 성능 평가를 통해 내구성능 증가를 조사하여 방향성을 설정하였다.

2. 실내시험

2.1. 실험변수 및 배합

공용성에 영향을 주는 인자를 도출하기 위한 실내실험 변수를 선정하였다. 기존 콘크리트 포장에서 많은 파손 이 발생하였기 때문에 기존배합을 먼저 선정하였고 콘크 리트 조기 강도발현을 위해 분말도가 높은 시멘트를 사 용하는 문제점 검토를 위해 저분말도 시멘트 배합을 선 정하였다. 그리고 기존 포장 콘크리트의 내구성 향상을 목적으로 적용하고 있는 강도 상향 배합과 플라이애시를 혼입한 강도 상향 배합을 선정하였다. 또한, 양생방법 영 향을 고려하기 위해 습윤, 기건, 기건+바람, 피막양생을 변수로 선정하였으며 실험변수는 Table 1과 같다.

4가지 변수에 대한 배합을 결정하였으며 Table 2와 같다. 강도 상향 배합은 결합재 양을 늘리면서 물/결합 재비(W/B)를 낮추어 기준을 충족하도록 하였으며, 플 라이애시가 첨가된 경우 분말도와 투입량을 고려하여 물/결합재 비율을 조정하였다. 각 변수별 초기 슬럼프 와 공기량 측정결과는 Table 2와 같다.

2.2. 콘크리트 배합의 변화에 따른 실험결과 콘크리트 배합에 따른 물성시험 결과를 비교하였고 Fig. 1과 같이 정리되었다. Table 2의 Mix-1~Mix-3 배합이 기존의 배합보다 얼마나 나은 성능을 보이는지 비교하기 위하여 기존 배합 실험결과를 기준으로 다른 배합 실험결과와의 차이를 백분율로 나타내었다.

그러므로 양의 값은 기존 배합보다 결과 값이 큼을 의미하고 음의 값은 작음을 의미한다. 실험결과는 압 축강도와 흡수성능은 기존의 배합보다 좋은 성능을 보 이지만 나머지는 차이가 크지 않았거나 성능이 떨어지 는 결과를 나타내어 배합 사이의 성능 변별력을 확인 하기 힘들었다. 그렇지만 압축강도와 흡수성능은 배합 간의 성능차이가 크게 나타나 콘크리트의 품질평가 비 교에 좋은 지표로 사용될 가능성을 보였다. Fig. 1 및 2의 숫자는 Control Mix 및 Wet Curing의 측정값 을 나타내며 단위는 Table 4에서 표현하는 방식과 동 일하다.

Table 1. Laboratory Variables

Control Mix-1 Mix-2 Mix-3

Wet curing ○ ○ ○ ○

Air curing ○ ○ ○ ○

Air+Wind curing ○ ○ ○ ○

Curing compound ○ ○ ○ ○

1) Mix-1 : Low Blaine Cement Instead of TypeⅠ Cement in Control Mix

2) Mix-2 : Decreasing W/B and Increasing Cement Content to Control Mix

3) Mix-3 : Substitution of Fly Ash in Mix-2

Table 2. Mix Proportions

W/B (%)

S/a (%)

Unit weight(kg/㎥) Admixtures (B%)

Basic properties

W Binder

S G AD AE Slump (mm)

Air C FA (%)

Control 45.0 39 148 329 - 704 1140 0.40 0.0010 45 6.0 Mix-1 45.0 41 151 336 - 733 1091 0.40 0.0012 30 6.0 Mix-2 40.0 38 150 375 - 670 1131 0.45 0.0012 45 6.8 Mix-3 38.0 36.5 152 320 80 625 1125 0.35 0.0020 45 5.2

2.3. 콘크리트 양생이 물성에 미치는 영향

콘크리트 양생에 따른 물성시험 결과를 비교하였고 Fig. 2와 같이 정리되었다. Table 2의 양생방법 가운데 습윤 양생이 기존 방법보다 얼마나 나은지 비교하기 위해 습윤 양생을 기준으로 다른 배합과 결과 차이를 백분율로 나타내었다. 양의 값은 습윤 양생보다 시험결과 값이 큼 을, 음의 값은 작음을 의미한다. 실험결과 습윤 양생을 실 시한 경우 열팽창계수, 흡수성능 및 염화물량(5~15mm) 이 좋은 성능을 보이지만 나머지 결과는 차이가 크지 않 거나 반대 성능을 나타내는 결과를 나타냈고 흡수성능은 양생 방법 사이의 성능차이가 크게 나타났다.

3. 공용구간 파손상태에 따른 콘크리트 물성 비교

3.1. 코어채취 구간의 선정

콘크리트포장 내구성에 영향을 미치는 인자를 공용성 에 근거하여 도출하기 위해서는 실제 시공된 포장 콘크 리트를 시험하여야 한다. 실내 시험은 재료 및 환경 조 건을 일정하게 할 수 있지만 현장 시공 및 공용상태를 모사할 수는 없기 때문이다. 본 연구에서는 현장 코어를 채취하여 실내 시험을 수행하여 포장 상태에 영향을 미 치는 요인을 분석하였다.

코어채취 구간의 선정을 위해 고속도로 포장관리시스템 원시 데이터로부터 얻어진 다양한 정보로부터 파손정보를 수집하였다. 이 중 내구성 파손으로 보기 힘든 종방향 균 열, 횡방향 균열, 모서리 파손은 분석에서 제외하였다. 또 한, 스케일링은 시공 초기 양생 혹은 시공불량에 의한 것 과 내구성 파손과의 구분이 어려워 검토 대상에서 제외하 였다. 내구성 균열은 실제 파손은 발생하였으나, 콘크리트 가 떨어져 나가지 않은 상태이고 영상으로 얻은 자료의 한 계로 그 구분이 쉽지 않으므로 포함하지 않았다.

3.2. 코어채취 방법

현장 코어의 채취 목적은 페이버를 통해 포설하고 실 제 환경 조건에 따라 양생되었으며 현장의 기후 및 교통 하중 환경에 노출된 채 공용되어 온 포장 콘크리트가 현 재 가지고 있는 물성을 파악하기 위함이다. 파손상태가 양호하거나 불량한 상태를 가지는 콘크리트 물성을 조 사하여 어떠한 물성이 직접 또는 간접적으로 기여하고 있는지 파악하고 해당 물성을 보강하기 위한 재료 또는 시공방법 개선으로 연결되어야 하기 때문이다.

본 연구는 변수 최소화를 위해 동일노선 및 유사환경 조건에서 파손 양호 및 불량 구간을 선정하였다. 환경조 건에 따른 영향을 비교하기 위해 동일의 노선 제설제의 상대적인 사용량에 따른 물성을 비교하였고 콘크리트 슬 래브 내에서의 위치에 따른 내구성 저하 비교를 위하여 중앙 및 단부에 따른 콘크리트의 물성차이를 비교하였다.

코어는 고속도로의 4개 지사 관내에서 채취하였다.

개소마다 25개 전후의 코어를 채취하고 코어가 일부 콘 크리트에 집중되지 않도록 평균 78m(13개 슬래브)에 걸 쳐 채취하였으나 파손상태에 따라 연장의 변동이 있었 다. 3개의 지사는 인접 IC 내에 양호 및 불량 구간이 위 치하였으나 1개 지사는 구간선정이 어려워 IC 전후 구 간에서 코어 채취하였고 양호한 구간과 파손된 구간 사 이 거리는 1km 2개소, 4km 1개소, 11km 1개소였다. 파 손구간에서 촬영한 중앙 및 단부 코어 위치는 Fig. 3과 같다.

Fig. 1 Comparison of Mixing Method with Control Mix 1) CTE : Coefficient of Thermal Expansion [ASTM, 2000]

2) RCPT : Rapid Chloride Permeability Test [KS, 2002]

3) IRA : Initial Rate of Absorption [ASTM, 1997]

4) SRA : Secondary Rate of Absorption [ASTM, 1997]

5) ARDM : Average Relative Dynamic Modulus of Elasticity [KS, 2013]

6) Chloride : Chloride Content in Concrete [KS, 2002]

Fig. 2 Comparison of Curing Method with Wet Curing

3.3. 슬래브 중앙 및 단부의 콘크리트 물성 차이 분석

코어의 물성시험 결과는 Table 4와 같이 정리되며 모 든 구간에 대한 압축강도와 탄성계수 평균값은 내구성 파손이 적은 곳(양호구간)에서 더 높게 나타났다. 염소 이온 침투 저항성은 양호구간의 통과 전하량이 낮게 나 타났고 흡수량 및 흡수계수도 건전구간이 더 작은 값을 나타내었다. 평균염화물량은 파손부에서 더 크게 나타 났으며 평균 동탄성 계수는 건전구간이 더 높은 것으로 나타났다. 이외 물성은 코어 위치에 따라서 다른 경향을 나타내었다.

동일 구간에서 단부와 중앙의 물성을 비교하였고 Table 5와 같이 정리되었다. 여기에서 의미하는 값은 중앙 코어 시험결과를 기준으로 단부 코어 시험결과를 비교한 것으로 Eq. (1)를 통해 비교하였고 결과가 양인 경우 중앙부의 시험결과가 크게 나타났음을 의미하고, 음인 경우 중앙부의 시험결과가 작게 나타났음을 의미 하게 된다.

Table 3. Location of Core Collection Expressway AB Expressway CD Good

durability

Poor durability

Good durability

Poor durability Center Edge Center Edge Center Edge Center Edge LMO¹⁾A

(Lots of Deicer) ○ ○ ○ ○ - - - -

LMO¹⁾B

(Small Deicer) ○ ○ ○ ○ - - - -

LMO¹⁾C

(Lots of Deicer) - - - - ○ ○ ○ ○

LMO¹⁾D

(Small Deicer) - - - - ○ ○ ○ ○

1) LMO : Local Maintenance Office

Edge Center Total

Average Minimum Maximum Average Minimum Maximum Average Minimum Maximum Good Poor Good Poor Good Poor Good Poor Good Poor Good Poor Good Poor Good Poor Good Poor Compressive

strength(MPa) 49.7 42.1 41.0 36.0 62.3 48.6 59.3 45.7 52.7 42.8 67.5 48.0 54.5 43.9 41.0 36.0 67.5 48.6 Elastic modulus

(×10⁴MPa) 3.19 2.79 2.62 2.54 3.55 3.11 3.23 2.88 2.80 2.52 3.61 3.12 3.21 2.83 2.62 2.52 3.61 3.12 CTE

(×10^-6/℃) 9.4 9.3 8.3 8.1 11.1 11.4 9.4 9.5 9.0 8.6 9.8 11.1 9.4 9.4 8.3 8.1 11.1 11.4 RCPT(Top)

(Coulombs) 3882 7309 2552 4026 4794 12908 3645 6987 2952 4385 4325 8847 3764 7148 2552 4026 4794 12908 RCPT(Bottom)

(Coulombs) 3519 6083 2105 3115 4323 10573 3246 5747 2390 3440 3774 7587 3382 5915 2105 3115 4323 10573 Spacing factor

(mm) 0.282 0.321 0.238 0.283 0.321 0.393 0.320 0.238 0.287 0.199 0.340 0.301 0.301 0.280 0.238 0.199 0.340 0.393 Air content

(%) 3.6 2.3 1.8 1.5 5.9 3.9 3.4 3.9 1.7 2.5 5.3 5.1 3.5 3.1 1.7 1.5 5.9 5.1 Absorption

(mm) 1.6 2.9 0.6 2.2 2.2 3.5 1.4 2.5 0.6 1.6 2.0 3.2 1.5 2.7 0.6 1.6 2.2 3.5 IRA

(×10^-4mm/sec^0.5) 24.4 56.1 10.0 27.0 31.0 70.5 19.9 41.0 10.0 22.0 29.5 50.0 22.1 48.6 10.0 22.0 31.0 70.5 SRA

(×10^-4mm/sec^0.5) 17.4 19.9 6.0 18.0 23.0 22.5 15.4 24.8 6.5 18.5 21.0 28.5 16.4 22.3 6.0 18.0 23.0 28.5 Chloride content

(kg/㎥) 9.0 12.5 4.5 10.3 16.4 15.0 7.5 12.1 3.7 10.3 12.8 13.5 8.3 12.3 3.7 10.3 16.4 15.0 ARDM

(%) 51.5 22.3 39.8 8.0 65.9 54.9 41.7 20.9 8.0 8.0 65.2 54.2 46.6 21.6 8.0 8.0 65.9 54.9 Table 4. Results of Laboratory Tests for Field Cores

Relative Difference(%)=중앙부시험결과-단부시험결과×100 (1) 중앙부시험결과

Fig. 3 Core Collection in Poor Durability Site

압축강도, 탄성계수, 열팽창계수, 공기량 및 2차 흡수계 수는 포장의 파손상태와 관계없이 평균적으로 중앙이 단 부에 비해 높은 결과를 나타내고 나머지는 단부가 높은 값 을 나타내고 있으나 모든 결과가 일관된 방향성을 나타내 는 물성은 1차 흡수계수를 제외하고 나타나지 않았다.

3.4. 콘크리트 물성사이의 상관성

변수들 가운데 비교적 일관된 경향을 보이는 압축강 도, 염소이온 침투저항성, 흡수량 및 흡수율 사이의 상 관성을 분석하였다. Fig. 4에서는 압축강도가 높아질수 록 흡수량 및 흡수율은 작아지는 경향을 나타내며 조직 의 치밀도가 강도로 발현되거나 물이 흡수되는 정도로 발현되는 것을 의미하는 것으로 판단된다. 통과전하량 과 흡수성능도 비교적 높은 상관성을 보이는 것으로 나 타났으나 2차 흡수계수는 상관성이 떨어지는 것으로 나 타났고 Fig. 5와 같다.

공기량 또는 기포간격계수와 평균 동탄성 계수 및 염 화물량 사이의 상관성은 높지 않은 것으로 나타났으며 Fig. 6 및 7과 같다. 다만, 기존에 공기량이 크고 기포 간격계수가 작을수록 동결융해저항성이 강한 것으로 예 상되어 왔기 때문에 현재보다 더 넓은 범위의 기포간격 계수 데이터를 가지고 비교하는 것이 필요할 것으로 판 단되었다.

Table 5. Result Comparison of Core Tests between Center and Edge

(unit : %) Good durability Poor durability Total Avg. Min. Max. Avg. Min. Max. Avg. Min. Max.

Compressive

strength 16.7 7.7 22.2 7.8 -1.2 22.5 12.3 -1.2 22.5 Elastic modulus 1.1 -9.4 6.6 2.9 -3.2 16.7 2.0 -9.4 16.7 CTE 0.4 -22.8 13.6 2.0 -3.2 10.5 1.2 -22.8 13.6 RCPT(Top) -5.4 -19.9 13.6 -1.2 -45.9 26.3 -3.3 -45.9 26.3 RCPT(Bottom) -6.7 -15.6 11.9 -3.2 -39.4 27.9 -5.0 -39.4 27.9 Spacing factor 11.6 1.2 25.0 -35.8 -56.5 -24.7 -12.1 -56.5 25.0 Air content -7.0 -47.6 13.7 41.3 23.2 57.8 17.2 -47.6 57.8 Absorption -17.3 -58.4 9.0 -16.8 -35.7 -3.7 -17.1 -58.4 9.0 IRA -23.4 -58.8 0.0 -35.8 -64.0 -16.3 -29.6 -64.0 0.0 SRA -12.2 -46.4 7.7 16.2 -21.6 35.1 2.0 -46.4 35.1 Chloride content -44.2 -182.2 48.6 -3.0 -11.7 14.1 -23.6 -182.2 48.6 ARDM -103.5 -397.8 -1.2 -22.8 -65.9 40.1 -63.1 -397.8 40.1

Fig. 4 Effect of Compressive Strength on Absorption

Fig. 5 Effect of Charge Passed in RCPT on Absorption

Fig. 6 Effect of Air Content on Chloride Content and ARDM

Fig. 7 Effect of Spacing Factor on Chloride Content and ARDM

3.5. 내구성 파손과 콘크리트 물성의 관계

코어의 구조적인 성질을 파악하기 위해서 압축강도, 탄성계수 및 열팽창계수 시험을 실시하였다. 파손이 생 기지 않은 내구성 양호 구간 코어의 시험 결과에서 내구 성 불량 구간 코어의 시험 결과를 빼서 내구성 양호 구 간의 결과로 나누어 백분율을 구한 결과, 탄성계수는 모 든 구간에서 높은 것으로 나타났고 압축강도는 1개소, 열팽창계수는 3개소에서 반대의 결과를 나타냈으며 Fig. 8과 같다.

코어의 내부조직 영향을 관찰하기 위해 공기량 및 기포간격계수를 조사하였다. 고속도로 내구성 관리 지표로 사용되는 기포간격계수가 포장 내구성 파손 지점에서 어떠한 결과를 나타내는지 조사하였고 공기 량의 조사를 병행하여 관찰하였다. 기존의 상식으로 기포간격계수는 상대적으로 작은 값을 나타내고 공기

량은 높은 값을 가져야 내구성이 좋게 발현되지만 기 포간격계수는 6개소, 공기량은 2개소에서 반대 결과 를 나타냈으며 Fig. 9와 같다. 이러한 결과는 파손상 태에 영향을 미치는 요인이 여러 가지가 존재하기 때 문이며 후속 연구를 통해서 보강이 필요한 부분으로 판단된다.

코어에 대하여 염소이온침투 및 동결융해 저항성 시 험을 실시하였다. 콘크리트 내부 조직이 치밀해질수록 염소이온 침투저항성이 높아지므로 내구성 파손이 적은 구간은 내구성 파손이 많은 구간에 비해 통과전하량이 작게 된다.

시험결과 Fig. 10과 같이 모든 구간에서 동일 경향을 나타내었다. 같은 코어의 상부와 하부의 염소이온침투 저항성을 비교한 결과 Fig. 11과 같이 모든 구간에서 상 부보다 하부에서 염소이온침투 저항성이 큰 것으로 나 타나 페이버 진동에 의한 깊이별 골재 밀도의 차이, 양 생효과 차이가 표면 치밀도에 미치는 영향 등으로 상부 의 밀도가 작아졌기 때문일 것으로 추정되었다.

Relative Difference(%)= 내구성양호구간-내구성불량구간×100 (2) 내구성양호구간

Fig. 8 Comparison of Structural Properties between the Good and Poor Durability Site

Fig. 9 Comparison of Spacing Factor and Air Content between the Good and Poor Durability Site

Fig. 10 Comparison of RCPT between the Good and Poor Durability Site

Fig. 11 Comparison of RCPT between the Top and Bottom of Concrete Core

동결융해저항성의 경우 내구성 양호구간이 파손구간 에 비해 높은 경향을 보였으나 LMO A는 양호구간 중 앙에서 동결융해 저항성이 낮게 나타났고 LMO D는 양 호구간과 파손구간의 차이가 크게 나타나지 않는 것으 로 나타났다. 이 결과의 원인을 검토하기 위해 염화물량 을 조사하였고 파손 구간 염화물량이 양호 구간에 비해 높게 나타났으나 Fig. 12와 같이 일부의 경우 양호 구간 과 불량 구간의 차가 크지 않은 것으로 나타났다. 코어 의 염화물량이 많아지면 파손이 증가하고 내구성 파손 이 적은 곳은 상대동탄성계수가 크게 나타날 가능성이 많아 염화물량은 음의 값을, 상대 동탄성 계수는 양의 값을 나타낼 것으로 예상되었고 시험결과 Fig. 12와 같 이 염화물량은 8개소 가운데 7개소, 상대동탄성계수는 8개소 가운데 5개소가 예상과 같은 경향을 나타내었다.

코어의 내부조직이 치밀할수록 물이 흡수되는 양이 적기 때문에 내구성 양호구간의 흡수량은 파손구간에 비해 작은 값을 가질 것으로 예상되고 실험결과는 2차 흡수율을 제외하고 8개 구간 모두에서 흡수율이 동일한

경향을 나타내었다. 2차 흡수율의 경우 2개 구간은 반 대 경향을 나타내고 1개 구간은 차이가 없는 것으로 나 타났으며, Fig. 13과 같다.

4. 결론

본 연구는 포장 콘크리트에서 발생하는 내구성 파손의 원인을 파악하기 위해 실내시험을 실시하였고 및 내구성 파손구간 선정을 통한 현장에서 채취한 공시체 물성시험 을 수행하였으며 연구결과를 요약하면 다음과 같다.

1. 콘크리트의 배합에 따른 재료물성을 비교하였고 저 분말도 시멘트 배합 및 강도 상향 배합의 압축강도와 흡수 성능은 기존의 배합보다 좋은 결과를 나타냈다.

콘크리트의 양생방법에 따른 물성을 비교하였고 습 윤 양생의 압축강도, 탄성계수, 열팽창계수, 흡수성 능 및 하부 염화물량이 기건 및 피막양생보다 좋은 결과를 나타냈다.

2. 공용현장에서 채취한 코어의 실내시험 결과 압축강 도 및 염소이온 침투저항성 통과전하량과 흡수량 및 1차 흡수율 사이에 비교적 높은 상관성이 나타났다.

그러나 공기량 및 기포간격계수와 동결융해저항성 및 염화물량 사이의 상관성은 높지 않게 나타났으나 다양한 원인을 고려한 분석과 추가 시험이 필요한 것 으로 판단되었다.

3. 공용현장 내구성 파손상태에 따른 콘크리트 코어의 물성을 비교하였다. 내구성 파손이 거의 없는 구간에 서 채취한 코어의 염소이온 침투저항성, 흡수량 및 1 차 흡수율이 내구성 파손이 심한 구간에 비해 모든 실험 군에서 좋은 결과를 나타내어 포장 콘크리트 파 손발생에 영향을 미치는 인자 가운데 하나로서 고려 할 수 있는 가능성을 나타내었다.

REFERENCES

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