무소음･무진동을 위한 스크류콘크리트말뚝의 시공법설정에 관한 연구
A Study on the Determination of Construction Method of Screw Concrete Piles for Noise & Vibration-Free
최 용 규
†
･ 김 동 철1)
･ 김 성 수2)
･ 남 문 석3)
Choi, Yongkyu ･ Kim, Dongchul ･ Kim, Sungsu ･ Nam, Moonseok
ABSTRACT : Noise and vibration due to pile driving cause residents nearby construction sites to file civil complaints and to the extent of bringing construction to a halt. To deal with this issue, construction engineers have worked strenuously to develop several types of low noise & low vibration pile methods. In this study, a new noise and vibration-free precast screw pile method proposed as a low noise & low vibration pile. It penetrates into the ground by rotating and pressing to avert noise and vibration while maximizing bearing capacity. A prototype of noise and vibration-free precast screw pile method was manufactured, which is not seen anywhere in Korea and elsewhere, and have undergone pilot tests twice to determine construction method. Based on this study, features of the noise & vibration-free screw pile method, production of screw concrete pile prototype, two pilot tests and subsequent construction method were determined.
Keywords : Noise & vibration, Screw concrete pile method, Pilot tests
요 지 : 말뚝 항타로 인한 소음･진동공해는 건설현장 주변에 피해를 주고 민원을 발생하게 하여 심한 경우에는 공사가 중단되는 사태까지 발생하게 된다. 이를 해결하기 위해 건설 기술자들은 저소음･저진동말뚝공법의 개발을 위해 부단한 노력을 해왔다. 이러 한 노력 중의 하나인 무소음․무진동을 위한 스크류콘크리트말뚝공법은 말뚝 본체를 회전･압입시켜 지중에 말뚝을 관입시키는 방법 으로 소음과 진동의 발생이 거의 없고 지지력을 극대화 할 수 있는 장점을 가지고 있다. 무소음･무진동을 위한 기성스크류말뚝공법 은 국내･외에서 개발되어 있지 않으며 본 연구진에 의해 시제품 제작을 완료하였고 두차례 시험시공을 통하여 시공법을 설정하였 다. 본 논문에서는 무소음․무진동을 위한 스크류콘크리트말뚝공법의 특징에 대해 설명하였고 두차례 시험시공 및 이를 통한 시공법 설정에 대하여 설명하였다. 그리고 이러한 시험시공 결과를 토대로 근입깊이와 지반조건에 따라 스크류콘크리트말뚝을 지중에 관입 시키는 시공방법에 관한 연구를 수행하였다.
주요어 : 소음 및 진동, 스크류콘크리트말뚝공법, 시험시공
† 정회원 경성대학교 토목공학과 교수(E-mail : [email protected])
한국지반환경공학회 논문집
제11권 제7호 2010년 7월 pp. 15～24
1. 서 론
말뚝시공 시 발생되는 지반의 진동, 소음, 매연 등은 가장 빈번하게 일어나는 건설공해 유형들이다. 직항타공법의 경 우 각종 건설공해 측면에서 적합하지 못한 실정이어서 도심 지나 거주지역 등에서의 시공은 민원상의 많은 문제를 일으 키고 있다. 이와 같은 이유로 타입공법의 대안으로 비경제적 이더라도 고가의 저소음･저진동 공법 등이 채택되고 있다. 말뚝의 시공방법 중 기성말뚝을 사용한 직항타공법과 진 동에 의한 압입공법은 도심지의 말뚝시공에서 거의 배제되 고 있다. 그리고 한국과 일본에서 시공되고 있는 저소음･저 진동 말뚝시공법으로 SIP(Soil Injection Pile), DRA(Double Rod Auger), SAIP(Special Auger Injected Precast Pile) 등이 사용되고 있다. 이들 공법은 공통적으로 지반을 선행 천공
하고 기성말뚝을 삽입한 후 말뚝과 지반 사이의 틈새를 시 멘트밀크와 같은 그라우트로 채우며 말뚝시공의 마무리 단 계에 최종경타를 실시하게 되어 소음과 진동이 어느 정도는 발생하게 된다.
국내의 소음･진동규제는 점점 더 강화되고 있는 실정으로 도심지 근접시공을 위해서는 현재의 저진동･저소음공법보다 더욱 친환경적인 공법이 필요할 수 있다. 따라서 현재에 시공 되고 있는 저소음･저진동공법보다 적은 소음과 진동을 발생 시키고 작업공정이 단순하며 지지력을 크게 발휘하고 침하를 저감시킬 수 있는 신뢰도가 높은 공법이 필요하다.
이러한 필요에 의해 스크류콘크리트말뚝공법이 개발되 었으며 본 연구에서는 시공원리와 특징에 대하여 설명하였 으며 2회 시험시공 및 이를 통한 지중에 관입시키는 시공방 법에 관한 연구를 수행하였다.
(1)장비거치 (2)하부말뚝관입 (3)말뚝 이음 (4)상부말뚝관입 (5)그라우팅 그림 2. 스크류콘크리트말뚝의 시공개요도(최용규 등, 2009)
(a) 나사를 조이면서 굴착 (b) 나사를 조이면서 수평변위 그림 1. 나무 드릴과 나사의 원리에서 유추한 변위오거와 대비하여 비변
위오거의 개념도(Van Impe, 1988)
2. 무소음･무진동을 위한 스크류콘크리트말뚝 공법
2.1 공법의 특징
그림 1에는 변위말뚝의 시공단계에서 나타날 수 있는 주 변지반 흙의 거동을 나타내었다. CFA말뚝(Continous Flight Auger pile)과 같이 지반천공을 할 경우 굴착과 동시에 흙이 지상으로 배출되어 주변지반의 이동이 없게 된다. 그러나 Atlas 말뚝이나 Omega 말뚝 등과 같은 스크류말뚝은 나사못과 같 이 흙의 배출이 없게 되어 말뚝시공위치의 흙을 옆으로 밀 어내면서 주변지반에 다짐이 발생하게 된다(Van Impe, 1988).
이러한 스크류말뚝의 시공원리를 이용한 무소음･무진동을 위한 스크류콘크리트말뚝공법(Noise & Vibration‐Free Screw Concrete Pile Method)에서는 배출되는 슬라임의 양이 현저 히 감소되고, 말뚝의 선단과 주변 지반에서 이완이 없으며
최종경타와 같은 추가 작업이 없게 되므로 스크류콘크리트 말뚝공법은 소음과 진동이 극히 적은 환경친화적인 공법 (Environmentally friendly method)이 될 수 있다. 또 굴착공 의 형성이 곤란한 사질토 지반에서도 별도의 케이싱 없이 시공이 가능하므로 경제성 및 시공성이 우수하다. 경타와 케이싱 등의 추가적인 공정이 없고 오거모터만 사용하는 단 일 장비에 의하여 시공이 완료될 수 있으므로 공정이 단순 하며 작업시간을 단축시킬 수 있다.
2.2 시공절차 및 시공장비
무소음･무진동을 위한 스크류콘크리트말뚝공법의 시공 절차는 오거모터와 말뚝을 동력전달장치로 연결한 후 시공 위치에 말뚝을 거치한 후 회전･압입하여 말뚝을 지중에 관 입시키며 지지층에 도달되면 말뚝의 선단에 설치된 분사구 를 통해 그라우팅재를 분사하여 선단부 그라우팅을 실시하 면 시공이 완료된다. 심도가 깊은 경우 이음을 실시하고 연 속적으로 관입을 진행한다(최용규 등, 2009). 그림 2는 스크 류콘크리트말뚝의 시공개요도이다.
무진동･무소음을 위한 스크류콘크리트말뚝의 시공장비는 말뚝항타기본체와 오거모터와 보조장비로 이루어진다. 말뚝 항타기 본체는 50톤급 이상의 크레인이며 오거모터는 회전모 터와 말뚝과 모터를 연결하는 연결장치로 구성되어 있으며 보조장비로는 말뚝이음을 위한 용접장비와 발전기, 그라우팅 작업을 위한 그라우팅 펌프, 압축공기 분사를 위한 공기압축 기로 구성된다. 그림 3의 오거모터와 말뚝연결장치는 아직 개 발단계이며 시험시공을 위해 말뚝과 오거모터를 나사로 연결 하여 사용하였다. 그러나 오거모터와 말뚝을 나사로 연결하는 방식은 작업의 효율이 너무 낮기 때문에 자동화된 장치의 개
표 1. 스크류콘크리트말뚝의 시작품 제원
직경 (mm)
두께 (mm)
길이 (m)
균열 휨모멘트
(kN․m)
유효 인장력 (kN)
허용축 방향 하중
(kN)
유효 프레스트레스
(MPa)
콘크리트 배합강도 (MPa)
500 90 10 105 460 1,250 4 50 이상
(a) 일반도
(b) 스크류부분 상세도 그림 4. 스크류콘크리트말뚝 상세도
(a) 말뚝연결장치 (b) 오거모터 (c) 말뚝시공전용장비 그림 3. 말뚝연결장치와 오거모터(최용규 등, 2009)
발이 필요한 것으로 판단되었으며 현재 설계단계에 있다.
3. 스크류콘크리트말뚝의 시공법 설정을 위한 현장시험시공
3.1 스크류콘크리트말뚝의 시작품 제원
스크류콘크리트말뚝의 제원은 원심력 콘크리트 PC말뚝 의 A종과 같으며 표 1에 나타내었다. 스크류콘크리트말뚝 은 기존 PC말뚝과 스크류날이 일체로 제작되었다. 스크류
날의 각도는 말뚝중심축에 대하여 73°만큼 경사져 있다. 상 세도는 그림 4에 나타내었다. 그리고 스크류의 양쪽측면은 원활한 탈형을 위하여 절단하였다.
스크류콘크리트말뚝의 이음부는 그림 5와 같이 기존의 PHC 말뚝의 연결방식과 같은 방법인 연결판을 이용해 용접에 의해 연결이 이루어 졌다. 스크류콘크리트말뚝은 말뚝두부의 압입력 만 있는 기존 공법과 달리 회전･압입으로 시공하기 때문에 이에 관한 충분한 고려를 하였다. 즉 용접에 의해 연결한 부분이 스크 류콘크리트말뚝의 콘크리트 부분 보다 회전에 대한 저항이 더욱 크므로 기존 PHC말뚝의 연결방법으로도 충분하였다.
(a) 연결부 상 (b) 연결부 하
(c) 용접이음
그림 5. 스크류콘크리트말뚝의 연결
표 2. 시험시공계획 요약
시험 시공 구분
시험 말뚝
선단
형태 회전력
오거 모터 종류
천공방법
최대 관입 심도
(GL- m) 물 말뚝손상
분사
공기분사 주입량 (m3/min)
주입압력 (MPa)
1차
TP 1-1 (평면형 전단면슈) 두부 회전 단일 - 25.5 2.5 15.5 손상
TP 1-2 두부 회전 단일 - 25.5 2.5 20.0 손상
TP 1-3 두부 회전 단일 주입 - - 23.5 손상
2차
TP 2-1
(개방, 슈없음)
두부 회전 분리형 - - - 10.0 손상
TP 2-2 (원추형 전단면슈) 두부 회전 & 내부
로더로 선단 회전 분리형 주입 - - 11.0 손상
TP 2-3 내부로더로 선단 회전 분리형 주입 10.5 0.7 33.5 -
TP 2-4 내부로더로 선단 회전 분리형 주입 25.5 2.5 33.5 -
TP 2-5
(개방, 선단두께부 슈)
내부로더비트로
선행굴진 & 두부 회전 분리형 - 25.5 2.5 28.5 -
시험시공위치
(a) 시험부지 위치도
(b) 시험시공 위치 평면도 (c) 지질 주상도 그림 6. 시험시공 부지 평면도 및 지질주상고(최용규 등, 2009)
3.2 시험시공계획 및 시험부지
두차례에 걸친 시험시공계획은 표 2에 요약하였다. 1차 시험시공에서는 예상도달지층까지 관입시키지 못하였으므 로 2차 시험시공을 계획하였다.
시험시공 위치는 부산 명지주거단지 내의 아파트 시공 예정부지었다(그림 6(a) 참조). 지반조건은 낙동강하구의 연 약점토층 위에 매립한 지반으로 지반주상도는 그림 6(b)에 나타내었다. 지표로부터 5.2m까지는 매립층으로 보통 조밀
한 모래질 자갈층이었으며 5.2∼15.7m는 느슨한 모래층, 15.7∼32.7m는 매우연약한 점토층, 하부에는 조밀한 모래층 으로 구성되어 있었다. 1차 및 2차 시험시공은 동일부지에 서 실시되었으므로 지반조건은 동일한 것으로 간주하였다.
3.3 1차 시험시공
1차 시험시공은 스크류콘크리트말뚝의 시험생산 후 스크 류콘크리트말뚝의 시공방법을 설정하기 위해 실시되었다.
표 3. 시험시공장비조합(황정환 등, 2009)
장비명 규격 수량
크레인 DH‐508 1조
오거모터 120P 1대
발전기 350kw 1조
발전기 150kw 1조
콤프레셔 25K 1대
펌프 시멘트 및 물 주입용 1조
용접기 CO2용접기 1조
그림 7. 1차시험시공의 선단슈(최용규 등, 2009)
(a) 말뚝반입 (b) 말뚝내부 및 외관 검사 (c) 말뚝시공 그림 8. 1차 시험시공
3.3.1 시험시공의 준비
시공장비의 구성은 말뚝항타기와 오거모터를 구동하기 위한 발전기, 콤푸레샤, 물을 분사하기 위한 펌프, 전기용접 을 실시하기 위한 장비로 구성하였으며, 시험시공 장비의 제원은 표 3에 나타내었다.
시험말뚝의 선단부에는 슈(그림 7 참조)를 부착하고 물이 나 공기가 분사될 수 있도록 분사구를 설치하였다.
3.3.2 1차 시험시공
1차 시험시공에서는 2가지의 방법으로 3본을 시험시공하 였다. 말뚝의 관입성을 향상시키기 위한 방법으로 첫 번째 는 말뚝의 내부로 압축공기를 분사하면서 회전압입하였으 며 두 번째는 말뚝의 내부로 물을 분사하면서 회전압입을 실시하였다(그림 8 참조). 말뚝의 최종 목표심도는 N치 30 이상의 모래층에 관입되도록 계획하였으나 첫 번째 방법의 경우 15～20m까지 관입되었고, 두 번째 방법은 23.5m까지 관입되었다. 그러나 말뚝을 시공하는 과정에서 말뚝이 파손 되는 현상이 발생하였다. 파손의 발생부위는 지반면 위로 노출된 말뚝부재부분, 말뚝과 지반이 만나는 위치 부근 그 리고 말뚝과 관입장치의 연결부 등으로 시공 중 말뚝이 지 상에 노출된 부분에서 발생하였다(그림 9 참조).
말뚝이 지반에 관입되면 지반의 구속압력에 의해 부재의 비틀림 저항력이 증가하게 되므로 지중에서는 파손이 발생 하지 않는 것으로 판단되었으며 구속압력이 없는 부분에서 비틀림응력이 집중하게 되어 구속응력이 작용되지 않는 말
(a) 말뚝이 노출된 부분의 파손 (b) 말뚝과 지반이 만나는 위치의 파손 (c) 말뚝과 관입장치 연결부손상 그림 9. 1차 시험시공에서 말뚝의 파손
그림 10. 1차 시험시공 소음진동측정(황정환 등, 2009)
뚝 부분에서 파손되는 것으로 판단되었다. 1차 시험시공의 결과 회전압입에 의하여 스크류콘크리트말뚝의 시공이 가 능하기 위해서는 지상에 노출된 부분에 비틀림응력이 집중 되는 것을 최소화 할 수 있는 시공방법을 선택하여야 할 것 으로 판단되었다.
3.4 2차 시험시공
1차 시험시공에서 나타난 대표적인 문제점인 비틀림에 의한 부재 저항력 부족에 따른 말뚝파손을 해결하기 위해 2차 시험 시공을 실시하였다. 2차 시험시공에서는 말뚝의 회전력을 가하는 지점을 말뚝의 두부가 아닌 선단부로 이동 시켰다.
3.4.1 시험시공의 준비
2차 시험시공은 1차 시험시공과 같은 시험부지에서 실시 하였으며 지반조건은 1차 시험시공과 동일하였다. 시공장 비의 구성은 동일하였고 말뚝과 말뚝내부에 삽입된 내부로 더가 별도로 회전할 수 있도록 하기 위하여 분리형 오거모 터를 사용하였다.
3.4.2 2차 시험시공 (1) 시험말뚝 1
하부오거모터로 말뚝두부를 회전시켜 관입하였는데 10m 관입시킨 후 두 번째 말뚝을 연결하여 회전시키는 과정에서 말뚝의 두부가 파손되었다. 말뚝 연결과정의 1시간정도의 대기시간 동안 이전의 굴착하는 과정에서 이완되었던 지반 의 강도가 복원되어 말뚝과 지반의 마찰력이 증가하게 되었 고 이때 지반의 구속이 없는 노출된 부분에서 비틀림응력의 집중이 발생하여 파손된 것으로 판단되었다. 이 결과로 하부 오거만을 이용하여 말뚝두부를 회전시킬 경우에도 10m를 관입할 수 있음을 확인하였다. 그러나 말뚝연결에 소요되는 대기기간 없이 말뚝두부를 회전 관입시킬 경우에는 15～20m 까지도 관입될 수 있을 것으로 추정하였다.
(2) 시험말뚝 2
2번 시험 말뚝은 선단슈에서 물만 분사하면서 말뚝선단 과 말뚝의 두부를 동시에 회전시켰다. 11m를 관입시킨 후 말뚝과 지반이 만나는 지점에서 말뚝의 파손이 발생하였다.
말뚝과 선단을 동시에 회전시키는 경우도 역시 말뚝에 비틀 림응력이 크게 작용하는 것을 알 수 있었다.
330
150100 50 174
50
스크류 PHC 파일
내부로드
o 500 220
o 220
선단슈+로드 채결부
말뚝+선단슈 용접이음
주입부 체크 밸브
300
80 340 80
상부오거
내부로더
하부오거
(a) 분리형오거의 개요도 (b) 선단부 상세도 (c) 선단슈 사진
(d) 선단슈와 내부로더의 결합 (e) 선단슈의 용접 (f) 시공사진 그림 11. 2차 시험시공 시 시험말뚝 3, 4의 선단부
(3) 시험말뚝 3, 4
3, 4번 시험말뚝에서는 말뚝의 내부에 내부로더를 삽입 한 후 선단 굴착용 슈를 내부로더에 장착한 상태에서 슈와 말뚝을 용접하였다(그림 11(d), (e) 참조). 굴착 시 상부오거 모터만으로 내부로더를 회전시켜 말뚝을 시계방향으로 회 전시키고 지지층에 도달하면 내부로더를 반시계방향으로 회전시켜 내부로더를 선단슈와 분리시키고 내부로더만 인 발해 내어 시공을 완료하는 방법을 사용하였다. 그리고 굴 착시 내부로더를 통하여 물과 공기를 동시에 분사하여 회전 시 지반과 말뚝사이의 마찰력을 감소시켰다. 이때 각각의 시험말뚝 시공 시 주입되는 공기량과 공기압력을 달리하였 다(표 2 참조).
이 방법으로 2본의 말뚝을 시험시공하였으며 33.5m까지 관입시킬 수 있었다. 말뚝의 선단이 N치 50이상의 견고한 지층에 도달하여 장비에 과부하가 걸리는 것이 확인되어 관 입을 중단하였다.
스크류형태의 로더를 이용해 굴착을 실시할 경우 선단슈 를 회전시킬 때 굴착에 필요한 회전력이 최대로 나타나게 된다고 알려져 있다(Van Impe, 1996). 회전력이 스크류의
두부에 작용하는 경우는 말뚝과 주변지반의 마찰력에 의해 회전력은 선단부에 적게 전달되며 지상에 노출된 말뚝에 비 틀림응력이 크게 작용하게 된다. 또한 회전력이 말뚝의 선 단에 작용하는 경우 지상에 노출된 부분에는 비틀림응력이 작용하지 않게 되고 굴착력은 최대로 작용하게 될 수 있다.
(4) 시험말뚝 5
시험말뚝 5에서는 말뚝의 내부에 내부로더를 삽입하고 상부오거모터와 연결된 내부로더에 의해 말뚝선단 하부에 서 선행 굴진을 실시하였다. 이때 동시에 말뚝 선단두께부에 만 굴착용슈를 용접하여 두었으므로 하부오거모터를 이용 하여 말뚝두부를 회전시켜 말뚝을 관입시켰다(그림 12). 그 리고 내부로더의 선단에서 압축공기만 분사하여 말뚝과 지 반의 마찰력을 감소시켰다. 이 방법을 통하여 28.5m 까지 시 공하였으며 시험말뚝의 부족으로 관입작업을 종료하였다.
시험말뚝 5의 시공방법은 굴착속도가 가장 빨랐으며 말 뚝에 내부로더를 삽입하고 상부오거모터에 연결하는 것만 으로 작업이 가능하였으며 작업준비를 위한 시간을 최소화 할 수 있었으므로 가장 작업효율이 좋은 방법이었다.
스크류 PHC 파일
내부로드
o 500 220
o 220
내부로드비트
AIR 분사
말뚝선단비트
(a) 선단부 상세도 (b) 내부로더비트
상부오거
하부오거
(c) 선단슈와 로더의 장착 (d) 시공사진 그림 12. 2차 시험시공 시 시험말뚝 5번 시공
표 4. 스크류콘크리트말뚝의 시공방법결정
시공 조건 시공 방법
지지층 심도 20m 이내 - 말뚝을 연속적으로 시공할 경우 적용가능함
- 말뚝 두부와 오거모터를 연결하여 말뚝을 직접 회전시키면서 관입
지지층 심도 20m 이상
중간부에 N＞30의 지층이 존재하는 경우
1. 전단면굴착슈를 말뚝선단에 용접으로 부착
2.말뚝의 내부로 내부로더를 삽입하고 선단슈와 연결한 후 회전력을 말뚝선단에 작용시킴 3.관입 시 물과 압축공기 등을 분사하여 관입성을 증가시키는 방법 적용
상기 이외의 지반 조건인 경우
1. 내부로더비트를 말뚝내부에 삽입
2. 말뚝선단하부에서 내부로더비트로 선행천공하면서 하부오거로 말뚝두부를 회전시켜 관입 3. 관입 시 물과 압축공기 등을 분사하여 관입성을 증가시키는 방법 적용
4. 시험시공 결과 분석을 통한 시공법 설정
회전관입에 의한 시공시 스크류콘크리트말뚝의 콘크리 트 부재에 과도한 비틀림응력이 작용하게 되면 파손될 수
있음을 알 수 있었다. 즉, 말뚝의 두부에 회전력을 직접 작 용시켜 회전시킬 경우 지반의 구속이 없는 부분, 즉 지상에 노출된 부분에서 부재손상이 발생하였다. 따라서, 말뚝의 선단부에 회전력을 작용시켜 시공하는 것으로 하였다. 그리
고 시험말뚝 시공 후 실시된 PDA결과에 의하면 말뚝이 지 중에 관입되고 나면 지중에서는 파손이 발생되지 않는 것을 알 수 있었다. 따라서, 말뚝이 지지층에 도달한 이후에 육안 으로 확인할 수 있는 부분에서 손상이 나타나지 않는다면 말뚝의 품질에는 이상이 없는 것으로 판단할 수 있었다.
2차 시험시공에서 사용된 시공방법 중 지반조건에 따라 표 4와 같이 2가지로 시공방법을 설정하였다. 지지층심도가 10m 이내로 얕은 경우에는 말뚝두부와 오거모터를 직접 연 결하여 회전압입 시킬 수 있었는데, 이 방법으로 20m 정도 까지도 시공할 수 있을 것으로 추정하였다. 지지층심도가 20m이상 깊은 경우 지반조건에 따라 시공방법을 설정하였 으며 내부로더를 통하여 물과 압축공기를 주입하여 지반을 교란시키는 방법을 사용하였다. 매립층이나 자갈층이 있는 경우에는 말뚝의 선단에 전단면슈를 부착하고 굴착하고 그 렇지 않은 경우에는 내부로더를 선행굴진하는 것으로 설정 하였다.
5. 결 론
본 연구에서 얻은 결론은 다음과 같다.
(1) 두차례의 시험시공 결과를 토대로 근입깊이와 지반조 건에 따라 스크류콘크리트말뚝의 시공방법을 설정하였 다. 근입깊이가 얕은 경우(10～20m 이내)에는 말뚝두 부에 회전력을 직접 작용시키는 방법으로 시공할 수 있 었다. 근입깊이가 깊은 경우(20m 이상)에는 관입 시 내 부로더를 통하여 물과 압축공기 등을 주입하여 지반을 교란시키는 방법으로 설정하였으며 이 경우에도 지반 조건에 따라 시공법을 달리 설정할 수 있었다. 즉 중간 에 N>30 이상의 단단한 지층이 존재하는 경우에는 전 단면 굴착슈를 말뚝선단에 용접으로 부착하고 내부로
더로 말뚝선단을 회전시켰으며, 그렇지 않은 경우에는 내부로더비트를 말뚝내부에 삽입하고 상부오거로 회전 시켜 선행천공을 실시하면서 동시에 하부오거로 말뚝 두부를 회전시켜 관입시켰다.
(2) 회전 관입 시 지상에 노출된 말뚝 부분에서 비틀림응력 의 집중으로 인해 말뚝 부재에서 손상이 발생되었다. 따 라서 말뚝의 선단부를 회전시켜 관입시키는 방법을 시 공법으로 설정하였다.
(3) 향후 3차 시험시공에서는 시험말뚝에 대한 재하시험을 실 시하여 말뚝의 거동 및 설계법 개발을 완성할 예정이다.
감사의 글
본 연구는 교육과학기술부 및 한국산업기술재단의 2008 년도 지역혁신인력양성사업(과제번호 : 20080703160336)의 지원을 받아 수행되었음
참 고 문 헌
