Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection Vol. 19, No. 1, January 2015, pp.053-061
http://dx.doi.org/10.11112/jksmi.2015.19.1.053
pISSN 2234-6937 eISSN 2287-6979
뜬바닥구조의 균열강도 평가
Evaluation of Cracking Strength of Floating Floor System
이 정 윤1)* 이 범 식2) 전 명 훈3) 김 종 문4)
Jung-Yoon Lee Bum-Sik Lee Myoung-Hoon Jun Jong-Mun Kim
Abstract
This paper reports the test results of the floating floor system used to reduce the floor noise of apartment buildings. Recently, many soft resilient materials placing between the reinforced concrete slab and finishing mortar are used. The resilient material should not only reduce the floor impact sound vibration from the floor but also support the load on the floor. Thus, even if soft resilient materials satisfy the maximum limitation of light-weight impact sound and heavy-weight impact sound, these materials may not support the load on the floor. The experimental program involved conducting sixteen sound insulation floating floor specimens.
Three main parameters were considered in the experimental investigation: resilient materials, loading location, and layers of floor.
Experimental results indicated that the stiffness of resilient material significantly influenced on the structural behavior of floating floor system. In addition, the deflection of the floating concrete floor loaded at the side or coner of the specimen was greater than that of the floor loaded at the center of the specimen. However, the aerated concrete did not effect on the cracking strength of floating floor system.
Keywords : Crack strength, Floating floor system, Reinforced concrete, Floor noise, Two-way slabs
1) 종신회원, 성균관대학교 건축토목공학부 교수, 교신저자 2) 정회원, LH공사 토지주택원구원 연구위원
3) 정회원, LH공사 토지주택원구원 건설환경연구실 수석연구원 4) 학생회원, 성균관대학교 글로벌건설엔지니어링학과 석사과정
* Corresponding author : [email protected]
• 본 논문에 대한 토의를 2015년 2월 28일까지 학회로 보내주시면 2015년 3월호에 토론결과를 게재하겠습니다.
Copyright Ⓒ 2015 by The Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection. This is an Open Access article distributed under the terms of the Creative Commons Attribution Non-Commercial License (http://creativecommons.org/licenses/by-nc/3.0)which permits unrestricted non-commercial use, distribution, and reproduction in any medium, provided the original work is properly cited.
1. 서 론
전 인구의 약 60%가 공동주택에 생활하고 있는 우리나라 에서 층간소음으로 발생하는 사회적 문제는 점점 증가하고 있다. 정부에서는 층간소음을 억제하기 위한 다양한 방법을 제안하고 있지만 층간소음으로 인한 문제는 여전히 해결되 고 있지 않다. 최근 공동주택 층간소음에 대한 법적기준이 강화되어 새 법정바닥구조에 대하여 벽식과 보-기둥식은 바 닥판 두께가 210mm와 150mm로, 무량판은 180mm에서 210mm로 두꺼워졌으며, 관련 기준에 충족하도록 온돌시스 템의 층간소음에 대한 성능개선을 요구하고 있다.
슬래브 두께의 증가는 층간소음을 효과적으로 억제할 수 있는 좋은 방안이지만 건설공사비가 상승할 수 있는 부담이 있다. 따라서 상부층에서 전달되는 충격음을 효과적으로 억
제하고 층간소음을 감소시키기 위한 바닥시스템으로 뜬바닥 구조 (floating floor system)가 널리 적용되고 있다. 뜬바닥 구조는 구조체인 슬래브 위에 연질의 완충재 또는 충격 흡수 재를 설치하고 그 위에 기포콘크리트와 마감모르타르를 타 설하는 시스템이다. 층간소음을 낮추는데 효과적인 연질의 완충재를 사용한 뜬바닥구조는 층간소음을 법적기준값 이하 로 억제할 수 있는 대응방안이라 할 수 있다. 따라서 다양한 종류의 연질완충재가 개발되고 있고, 이 중의 일부는 공동주 택에 사용되고 있다. 그러나 이러한 연질의 완충재는 층간소 음 저감에는 효과적이나 온돌층 시공 시의 작업하중과 입주 후의 사용하중에 대한 저항성능이 충분하지 않을 가능성이 높다. 특히 연질의 완충재의 처짐이 증가하여 완충재 상부의 뜬바닥구조를 이루고 있는 경량기포콘크리트나 마감모르타 르에 균열이 발생되거나 파손될 가능성이 있다.
Fig. 1 Floating floor system
층간소음억제에 대해서는 구조, 재료, 설비, 평면계획, 시스템, 측정법 등의 여러 분야에서 많은 연구가 진행되어 왔 다. 구조적 측면에서 Lee et al. (2012)은 경량합성바닥 시스 템을 이용하여 상부에서 전달되는 층간소음을 효과적으로 억제할 수 있는 시스템을 개발하였다. 또한 Hong et al. (2007), Park et al. (2009), Kim et al. (2009)은 중공슬래브를 이용 하여 층간소음억제에 유리한 시스템을 발표하였다. 재료적 성질에 대한 연구에서 Kim et al. (2008)은 완충재의 재료적 성질과 층간소음과의 관련성을 규명하였으며, Yu et al. (2006) 은 천장구조체가 공동주택의 층간소음에 미치는 영향을 파악 하였다. 또한 Jang (2002)은 바닥충격음의 변화를 완충재의 종류와 연계하여 연구하여 층간소음과 관련된 각 요소들에 의해 변화되는 바닥충격음 차음성능을 실측치를 근거로 비 교 평가하였다. Kim et al. (1998)의 경우에도 실험적인 방법 에 의하여 공동주택의 바닥충격음 성능에 미치는 영향요인 을 평가하였으며 Kim et al. (2011)은 층간소음으로 발생하 는 하자에 대한 분석을 연구하였다. 또한 Lee et al. (2013) 은 1방향슬래브 뜬바닥구조의 균열을 해석적인 방법에 의하 여 평가하였다. 이와 같이 다양한 분야에서 연구가 수행되었 지만, 기존 연구의 대부분은 완충재, 시스템 등과 연계하여 층간소음 억제를 위한 연구가 대부분이며, 뜬바닥시스템의 구조 거동에 대한 연구는 부족한 편이다.
현재 사용되고 있는 대부분의 완충재는 대부분 연질의 완 충재가 사용되고 있으며, 이러한 연질의 완충재는 층간소음 억제에는 효과적이지만 상부하중을 저항하기 위한 충분한 강성을 갖지 않은 경우가 있다. 연질의 완충재가 사용될 경 우에 완충재가 상부하중을 지지하지 못하고 처짐이 발생하 여 상부 기포콘크리트나 마감모르타르에 균열이 발생할 수 있다. 따라서 이 논문에서는 뜬바닥시스템의 구조실험을 수 행하여 뜬바닥 온돌층의 균열하중을 평가하였다. 실험에서는 작용하중의 위치, 완충재의 탄성계수, 재료의 구성 등을 변 수로 하여 이들 요소가 뜬바닥시스템의 구조거동에 미치는 영향을 평가하였다.
2. 2방향 뜬바닥구조 실험
2.1 실험체 계획뜬바닥구조는 Fig. 1과 같이 온돌구성층이 없는 경우와 온 돌구성층이 있는 경우로 구분할 수 있다. 온돌구성층이 있는 경우에는 철근콘크리트 슬래브 위에 완충재가 놓이고 그 위
에 기포콘크리트로 둘러싸인 온돌층과 마감모르타르로 이루 어진다. 온돌구성층이 없는 경우는 슬래브 위에 완충재가 놓 이고 그 위에 마감모르타르가 바로 놓이게 된다. 공동주택의 바닥구조는 1방향바닥과 2방향바닥으로 크게 구분할 수 있 다. 연구에서는 2바닥구조의 구조거동 평가를 연구의 주안점 으로 하여, 16개의 2방향 뜬바닥구조 실험체를 제작하여 집 중하중을 받을 경우에 발생하는 균열강도를 평가하였다.
실험체는 Fig. 2와 같이 750mm×750mm의 2방향 뜬바닥 구조 시스템이다. 실험에서는 2종류의 완충재가 사용되었으 며 사용된 완충재의 응력-변형률 곡선을 Fig. 3에 표시하였 다. 완충재는 기포콘크리트 바닥판의 하부에 위치하며 완충 재의 탄성계수는 뜬바닥구조의 처짐에 영향을 주는 주요 요 소가 된다. 완충재는 장기하중, 반복하중 등에 의하여 재료 적 성질이 변화할 가능성이 높다. 이 연구에서는 완충재의 성질변화에 영향을 주는 요인 중에서 탄성계수가 뜬바닥구 조의 구조성능에 미치는 영향평가를 주요 연구목표로 하였 다. 완충재의 탄성계수는 응력 초기부터 최대응력에 도달할 때 까지 일정하지 않고 Fig. 3과 같이 응력의 크기에 따라서 변화한다. 변형률이 0.1, 0.2, 0.3, 0.4에 도달했을 때의 응력 을 Table 1에 표시하였다. 응력과 변형률 관계에서 할선계수 는 변형률이 증가함에 따라서 조금씩 증가함을 알 수 있다. PE계 완충재의 경우에는 할선계수가 약 0.2MPa이지만, EPS 계 완충재의 경우에는 할선계수가 약 1.0MPa로 컸다. 실험 에서는 이 두 종류의 완충재를 사용하였다. 실제 구조물에서 는 할선계수가 약 1.0MPa인 EPS계 완충재는 거의 사용되고 있지 않으며, 할선계수가 약 0.2MPa 전후인 연질의 완충재 가 널리 사용되고 있다. 실험체 제작에 사용된 모르타르는 KS L 5220에 의하여 제작하였으며 모르타르 공시체의 평균 압축강도는 23.0MPa 이었다. 경량기포콘크리트는 물시멘트
Fig. 2 Details of specimens and setting (unit:mm)
Fig. 3 Stress vs. strain relationships of resilient materials (HURI (2005))
Table 1 Specification of resilient material
Material Specimens Stress (MPa)
Strain 0.1 Strain 0.2 Strain 0.3 Strain 0.4
Polyethylene (PE)
PE-1 0.021 0.038 0.073 0.127
PE-2 0.020 0.037 0.069 0.121
PE-3 0.015 0.031 0.058 0.105
Expanded Polystyrene
(EPS)
EPS-1 0.196 0.233 0.267 0.303 EPS-2 0.196 0.233 0.263 0.296 EPS-3 0.182 0.214 0.243 0.269
비 65%로 하여 제작하였으며 실험시에 측정된 평균압축강 도는 0.45MPa이었다. 완충재, 기포콘크리트, 마감모르타르 로 이루어진 뜬바닥구조 실험체의 경우에는 동일한 실험체 를 2개 제작하여 실험하였다. 실험체의 주요 특성을 Table 2 에 표시하였다.
2.2 실험 방법
실험체는 Fig. 2와 같은 실제구조물과 유사하게 2방향실험
체를 제작하여 뜬바닥구조의 변형을 평가하였으며 실험체의 종류를 모르타르와 완충재로 이루어진 실험체 (Type 1 실험 체)와 모르타르, 기포콘크리트, 완충재로 이루어진 실험체 (Type 2 실험체)로 구분하여 제작하였다. 실험체에 가해지는 하중
Table 2 Properties of specimens
Specimens Resilient material
Loading Point
Types of slabs
Strength of Mortar (MPa)
Strength of Aerated Concrete (MPa)
M-A-Center EPS Center Type 1 23.0 -
M-A-Side EPS Side Type 1 23.0 -
M-A-Corner EPS Corner Type 1 23.0 -
M-B-Center PE Center Type 1 23.0 -
M-B-Side PE Side Type 1 23.0 -
M-B-Corner PE Corner Type 1 23.0 -
F-A1-Center EPS Center Type 2 23.0 0.45
F-A1-Side EPS Side Type 2 23.0 0.45
F-A1-Corner EPS Corner Type 2 23.0 0.45 F-B1-Center PE Center Type 2 23.0 0.45
F-B1-Side PE Side Type 2 23.0 0.45
F-B1-Corner PE Corner Type 2 23.0 0.45 F-A2-Center EPS Center Type 2 23.0 0.45 F-A2-Corner EPS Corner Type 2 23.0 0.45 F-B2-Center PE Center Type 2 23.0 0.45
F-B2-Side PE Side Type 2 23.0 0.45
Table 3 Test results
Specimens Resilient material
Loading Point
Maximum load (kN)
Maximum deflection
(mm)
M-A-Center EPS Center 19.11 0.97
M-A-Side EPS Side 10.78 2.87
M-A-Corner EPS Corner 9.06 0.63
M-B-Center PE Center 7.06 2.17
M-B-Side PE Side 4.27 3.87
M-B-Corner PE Corner 7.09 9.92
F-A1-Center EPS Center 18.22 1.32
F-A1-Side EPS Side 11.17 2.26
F-A1-Corner EPS Corner 10.22 1.11
F-B1-Center PE Center 7.27 2.39
F-B1-Side PE Side 4.42 1.70
F-B1-Corner PE Corner 6.58 10.23
F-A2-Center EPS Center 22.64 1.05
F-A2-Corner EPS Corner 16.32 1.82
F-B2-Center PE Center 7.67 2.33
F-B2-Side PE Side 6.20 4.28
은 실제 공동주택에서 이루어지는 것과 같이 실험체의 중앙 부, 단부, 모서리로 구분하였다. 단부와 모서리는 Fig. 2와 같이 측면에서 100mm떨어진 위치에서 가력하였다.
사각형의 프레임을 제작한 후에 실험체를 놓고, 프레임 상 부에서 유압잭을 이용하여 실험체를 가력하였다 (Fig. 2 참 조). 중앙점에서 하중을 가력할 경우에는 실험체가 놓인 철 판의 하부에 구멍을 뚫은 후에 변위측정기 (LVDT)를 하부 에서 실험체에 직접 닿게 한 후에 실험체의 처짐을 측정하였 으며, 실험체의 양 측면에도 2개의 변위측정기를 설치하여 처짐을 측정하였다. 단부와 모서리에서 하중을 가력할 경우 에는 가력점 근처에 변위측정기를 설치하여 실험체의 처짐 을 측정하였다.
3. 실험 결과 및 분석
3.1 하중-처짐 관계중앙부를 가력한 모든 실험체는 가력점 근처에 여러 방향 으로 균열이 발생하며 파괴되었다. 단부나 모서리부에서 가 력한 실험체의 경우에는 가력점과 실험체 가장자리를 중심 으로 균열이 발생하여 파괴되었다. 실험체는 최초 균열이 발 생한 이후에 하중이 급격하게 감소한 후에 다시 하중이 증가 하다가 새로운 균열이 발생하면 다시 하중이 감소하였다. 실
험체의 내력은 실험체에 사용된 완충재의 종류, 가력점의 위 치, 뜬바닥구조의 구성층에 의하여 영향을 받았다. 이 번 연 구에서 수행한 세 가지 변수 중에서 뜬바닥구조의 거동은 완 충재에 의하여 가장 큰 영향을 받았다. 이들 세 가지 변수에 의한 영향을 상세하게 살펴보면 다음과 같다.
3.2 변수에 의한 영향
실험에서는 세 가지 주요 변수에 의하여 달라지는 균열강 도를 평가하였다. 실험에서 측정된 뜬바닥구조의 거동을 이 용하여 세 가지 변수가 균열강도에 미치는 영향을 비교 평가 하였다.
① 완충재의 종류 : 뜬바닥구조의 균열강도에 가장 큰 영 향 을 미치는 것은 완충재의 종류였다. 특히 층간소음 을 감소시키기 위하여 사용된 완충재의 할선계수가 뜬 바닥구조의 균열강도에 가장 큰 영향을 미쳤다. Fig. 5 는 이 실험에서 사용된 두 가지 완충재의 영향을 나타 낸다. 할선계수가 약 1.0MPa인 A-type완충재 실험체의 균열강도는 약 15kN이였지만, 할선계수가 약 0.2MPa 인 B-type완충재 실험체의 균열강도는 약 6kN으로 균 열강도가 큰 폭으로 감소함을 알 수 있다. 이는 완충재 의 할선계수에 의하여 상부 모르타르나 기포콘크리트 를 지지할 수 있는 저항 성능이 달라지기 때문이다. 현 재 공동주택에 사용되고 있는 완충재의 할선계수는
Fig. 4 Load versus displacement relationships of tested specimens
Fig. 5 Maximum load versus types of resilient materials
Fig. 6 Maximum deflection versus types of resilient materials
(a) A-type material
(b) B-type material
Fig. 7 Maximum load versus loading points
0.2MPa 전후이며, 이와 같은 연질의 완충재를 사용 할 경우에 마감모르타르나 기포콘크리트층의 균열발생 여 부에 주의가 요구된다. 균열이 발생하는 시점의 처짐값 을 살펴보면 Fig. 6과 같이 할선계수가 약 0.2MPa인 B-type완충재 실험체의 처짐값이 약 2.2mm로 크며, 경질인 A-type완충재 실험체의 처짐값은 약 1.1mm로 작다는 것을 알 수 있다. 이러한 현상도 완충재의 연질 또는 경질의 성질과 밀접한 관련이 있는것으로 연질의 완충재의 경우에 처짐이 더 크게 발생한다는 것을 알 수 있다.
② 가력 위치 : 완충재와 같이 연질의 재료가 상부구조를 지지할 경우에 하중을 지지하는 부분은 완충재의 일부 에 국한된다. 따라서 하중의 가력 위치에 따라서 뜬바 닥구조의 균열강도가 달라질 수 있다. 이 연구에서는 2
방향 뜬바닥구조의 세 위치에서 하중을 가력한 후에 각각의 위치에서 발생하는 균열강도를 측정하여 Fig. 7 에 비교하였다. 그림에서 알 수 있는 것과 같이 하중의 가력점이 중앙점인 경우보다 하중의 가력점이 단부나 모서리 부분인 경우에 균열강도가 큰 폭으로 감소함을 알 수 있다. 뜬바닥구조의 균열강도 감소의 비율은 연 질인 완충재를 사용한 경우보다 경질인 완충재를 사용 한 경우에 더 큰 폭으로 감소함을 알 수 있다. 할선계 수가 약 1.0MPa인 A-type완충재 실험체의 균열강도 감소비율은 약 45퍼센트였지만, 할선계수가 약 0.2MPa 인 B-type완충재 실험체의 균열강도 감소비율은 약 20 퍼센트 이었다. 이는 연질의 완충재를 사용할 경우에 완충재 전체가 침하하면서 하중을 저항하는 영향 면적 이 경질의 완충재를 사용한 실험체에 비하여 증가하기 때문으로 판단된다.
(a) A-type material
(b) B-type material Fig. 8 Maximum load versus layers
③ 뜬바닥구조의 구성층 : 뜬바닥구조는 일반적으로 완충 재, 기포콘크리트, 마감모르타르의 3가지 재료로 구성 되지만, 경우에 따라서 완충재와 마감모르타르만의 2 가지 재료로 구성되는 경우가 있다. 이 연구에서는 두 종류의 구성층을 갖고 있는 뜬바닥구조를 실험하여 완 충층의 구성성분에 따라서 달라지는 뜬바닥구조의 균 열강도 차이를 살펴보았다. Fig. 8은 A-type완충재와 B-type완충재를 사용한 뜬바닥구조의 균열강도를 비교 한 것이다. 그림에서 알 수 있는 것과 같이 뜬바닥구조 의 균열 강도는 구성층에 큰 영향을 받지 않고 거의 일 정하다는 것을 알 수 있다. 일반적으로 하중의 가력 위 치와 구성층의 높이에 따라서 하중의 저항면적이 달라 지기 때문에 3가지 재료로 구성되어 구성층의 높이가 높아지는 뜬바닥구조의 균열강도가 상승할 것으로 예 측되지만 실제 실험에서는 두 종류 실험체의 균열강도
는 거의 일정하였다. 이와 같은 이유는 뜬바닥구조의 균열강도가 강한 재료인 마감모르타르에 의하여 결정 되고 약한 재료인 경량기포콘크리트는 전체 뜬바닥구 조의 균열강도에 큰 영향을 미치지 않기 때문으로 판 단된다. 실제 실험체에 사용된 마감모르타르의 평균압 축강도는 23.0MPa이었으며, 경량기포콘크리트의 평균 압축강도는 0.45MPa로 두 재료의 압축강도에는 큰 차 이가 있었다. 따라서 경량기포콘크리트의 유무와 무관 하게 뜬바닥구조의 균열강도는 마감모르타르에 의하여 결정되며 두 가지 종류 실험체의 균열강도는 거의 일 정하였다.
3.3 하중 분포각도
연질의 완충재를 사용할 경우에 상부에서 작용하는 하중 은 완충재의 전체에 영향을 주지 않고 가력점 근처의 일부에 만 영향을 미치게 된다. 이러한 영향면적은 완충재의 강성에 따라서 달라질 수 있다. 따라서 이 연구에서는 Fig. 2와 같이 중앙점에 하중을 가력한 후에 하중이 작용하는 가력점에서 의 처짐과 양 측면에서의 처짐을 측정하여 하중 분포각도를 측정하였다. 즉, 가력점에서의 처짐 (아랫방향)과 가력점 양 측면에서의 처짐 (윗 방향)을 비교하여 하중 분포각도를 측 정하였다. Fig. 9는 중앙점에서 하중을 가력한 실험체에 대 하여 세 위치에서 측정한 처짐값을 비교하고 있다. 그림에서 처짐은 중앙점에서는 아랫방향이지만 측면에서는 윗방향으 로 바뀌고 있음을 알 수 있다. 하중 분포각도를 하중가력점 의 처짐과 양 측면에서의 처짐값의 비율을 이용하여 계산하 면 연질인 B-type실험체의 하중 분포각도는 약 50도를 이루 고 있지만 경질인 A-type 실험체는 한 실험체를 제외하고 그 각도가 약 10도로 작았다. 이러한 각도의 차이에 의하여 뜬 바닥구조의 균열강도는 완충재의 할선계수와 직접적으로 비 례하지 않는다는 것을 알 수 있으며, 이러한 경향은 A-type 실험체의 할선계수가 B-type실험체의 할선계수보다 3.57배 크지만 실제 강도의 증가율은 2.5배에 지나지 않는 것과 연 계지을 수 있다. 따라서 완충재에 의한 영향을 고려하여 뜬 바닥구조의 균열강도를 계산할 경우에는 완충재의 할선계수 에 따라서 달라지는 하중 분포각도를 고려할 필요가 있다. 그러나 이 번 실험체에서는 실험체의 수가 작고 편차가 심하 기 때문에 이에 대해서는 보다 보완된 검증이 필요할 것으로 판단된다.
Fig. 9 Load versus deflection of the specimens subjected to center load
4. 결 론
이 연구에서는 층간소음을 억제하기 위하여 사용되는 뜬 바닥구조의 구조성능을 실험을 통하여 평가하였다. 실험에서 는 완충재의 종류, 하중 가력 위치, 구성층의 종류를 변수로 한 16개의 2방향 뜬바닥구조 실험체를 제작하여 실험을 수 행하였다. 실험을 통하여 얻은 결론을 정리하면 다음과 같다.
(1) 뜬바닥구조의 균열강도에 가장 큰 영향을 주는 것은 충격음을 감소시키기 위하여 사용되는 완충재의 강성 이었다. 완충재의 강성이 증가함에 따라서 균열강도도 함께 증가하였으며, 완충재의 할선계수가 약 0.2MPa 인 경우에는 낮은 하중에서 마감모르타르에 균열이 발 생하여 이에 대한 주의가 요구된다.
(2) 하중의 가력 위치에 따라서 균열강도가 다르게 측정되 었다. 하중이 바닥판의 단부나 모서리에 가력될 경우 에 균열강도가 감소하였으며, 이는 하중 저항면적이 감소하기 때문으로 판단된다. 따라서 실제 공동주택 바닥판의 단부나 모서리에 집중하중이 작용할 경우에 낮은 하중에서 균열이 발생할 수 있음을 알 수 있다.
(3) 뜬바닥구조를 구성하는 구성층에 의해서는 균열강도
가 영향을 받지 않았다. 균열강도는 모르타르 강도에 영향을 받았으며, 기포콘크리트에 의해서는 영향을 받 지 않았다.
(4) 공동주택에는 피아노, 냉장고, 책장 등과 같은 물품에 의하여 집중응력이 작용할 수 있으며, 장기하중이 작 용할 경우에 완충재의 처짐이 증가하여 낮은 응력상태 에서도 마감모르타르층에 균열이 발생할 수 있다. 따 라서 연질의 완충재 사용에 주의가 요구된다.
감사의 글
이 논문은 국토교통부 한국건설교통기술평가원 건설교통 기술촉진연구사업 연구비에 의해 수행되었으며 (과제번호 13CTAP-C066421-01)이에 감사드립니다.
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8. Lee, B. S., Jun, M. H., and Lee, J. Y. (2013), Influencing
요 지
이 연구에서는 층간소음을 억제하기 위하여 사용되는 뜬바닥구조의 구조거동을 실험을 통하여 평가하였다. 최근 층간소음을 억제하기 위하여 연질의 완충재가 사용되며, 이로 인하여 마감모르타르나 기포콘크리트에 균열이 발생할 가능성이 높아지고 있다. 이 연구에서는 완 충재의 강성, 하중가력 위치, 바닥 구성층을 변수로 하는 16개의 2방향 뜬바닥구조를 실험하였다. 실험에 의하면 완충재의 강성은 뜬바닥구 조의 균열강도에 큰 영향을 미치며 완충재의 할선계수가 0.2MPa인 경우에 낮은 강도에서 균열이 발생하였다. 또한 슬래브의 단부나 모서 리에 하중이 가력될 경우에 균열강도가 감소하였다. 뜬바닥구조를 이루고 있는 마감모르타르는 균열강도에 영향을 주었지만 기포콘크리트 는 균열강도에 영향을 주지 않았다.
