An Experimental Study for Clogging Factors Estimation of Grate Inlets in Urban Area

水 工 學

第26卷 第2B 號·2006年 3月 pp. 179 ~ 186

도시지역에서 빗물받이의 막힘계수 산정에 관한 실험적 연구

An Experimental Study for Clogging Factors Estimation of Grate Inlets in Urban Area

김정수*·권인섭**·윤세의***·이종태****

Kim, Jung Soo ^· Kwon, In Sup ^· Yoon, Sei Eui ^· Lee, Jong Tae

···

Abstract

Effective interception area of street grate inlets was decreased by clogging with trash, debris, and sand. It also decreased the interception capability of grate inlets and increased the inundation area in street. Therefore, it is necessary to analyze the clog- ging characteristics and interception capability change by clogging for appropriate design and management of grate inlets.

Hydraulic experimental apparatus which can be changed the gutter transverse slopes, longitudinal slopes of street and clogging condition of grate inlet (40 × 50 cm) was installed for this study. 81 total experiments were conducted with 8 different clog- ging condition. The interception capacities of grate inlets clogged curb direction are smaller than those of clogged flow direc- tion. As the longitudinal slopes of street increase, the interception capacity of grate inlet decreases due to splash-over phenomena. This is also observed at grate inlets which has no clogging condition. In general, 50% of clogging factor was selected in design of grate inlet in foreign country. The clogging factor for same clogging condition are suggested 0.25 ~ 0.65 in domestic urban area.

Keywords : Grate inlets, Interception capacity, Clogging factor, Urban runoff

···

요 지

빗물받이가 자갈 , 토사 및 기타 유송잡물에 의하여 막히게 되면 , 유입구의 순 면적이 감소하게 되므로 설치된 빗물받이는 제 기능을 다하지 못하여 도로의 침수피해를 가중시키는 요인이 된다 . ^{그러므로 빗물받이의 합리적인 설계와 관리를 위하여}

빗물받이의 막힘 현상을 분석할 필요가 있다 . 본 연구에서는 8 가지의 막힘 조건을 가진 40 × 50 cm 규모의 빗물받이를 설치 하여 도로의 종경사 , 측구의 횡경사 및 막힘 정도를 변화시키면서 총 81 회의 실험을 실시하였다 . 실측자료를 분석한 결과 빗물받이 유입구가 연석방향으로 막힌 경우가 흐름방향으로 막힌 경우보다 차집효율이 현저하게 감소하였다 . 막힘 조건을 가 진 유입부에서도 도로의 종경사가 증가할수록 유속이 증가하여 물의 튐 현상 (splash-over) ^{이 크게 발생하여 빗물받이의 차집}

효율을 감소시킨다 . 또한 빗물받이의 설계 시 외국에서 일반적으로 채택되고 있는 막힘 정도가 50% 일 경우에 도로의 종경 사와 측구의 횡경사의 변화를 고려한 국내 빗물받이의 막힘계수는 0.25~0.65 로 판단된다 .

핵심용어 : 빗물받이 , 차집효율 , 막힘계수 , 도시유출

···

1. 서 론

도시지역에서 해마다 반복되는 여름철의 호우로 인한 홍수 재해 뿐만 아니라 국지적인 집중호우에 의하여 많은 피해가 발생되고 있다. 국지적인 집중호우는 유출량이 급격하게 증 가하는 저지대와 하수관거의 불량 및 용량 부족지역을 중심 으로 침수피해를 상습적으로 발생시키고 있다. 또한, 도시화 과정으로 인한 불투수 면적의 증가는 첨두유량의 증가와 첨 두유량의 도달시간 감소 등의 수문학적 특성의 변화에 따른 이유로 침수피해가 더욱더 증가된다.

도시지역에서의 빗물은 도로를 통해 이동하고 배수된다. 도 로 배수시설은 측구, 도수로, 집수정, 배수관, 배수암거와 도 시계획도로에 설치되는 빗물받이, 맨홀 등으로 구성된다. 도 로의 배수시설은 도로면의 안전을 확보하기 위한 목적뿐만 아니라 도로 이외의 지역에 흐르는 유출수의 배수를 위한 기능도 포함되어 있다. 그러나 도로변에 설치되어 있는 빗물 받이 등과 같은 하수도 시설에서 빗물이 원활하게 배수되지 않아 노면수가 정체되고, 이 노면수가 인근 주택가로 유입되 어 침수피해를 가중시키고 있다. 정체된 노면수는 교통체증 과 미끄럼에 의한 사고의 원인이 되며, 포장체 내에 박리 *

(E-mail: [email protected])

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(E-mail: [email protected]) ***

(E-mail: [email protected])

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(E-mail: [email protected])

(stripping) 현상과 포트홀 (port hole) 현상을 발생시켜 도로의 파손을 야기한다 . 또한 도로지역의 침수는 지하철과 같은 지 하공간에 설치된 구조물에 치명적인 영향을 야기할 수 있다 .

이러한 점들을 고려할 때 , 침수피해에 의한 시민들의 재산 을 보호하고 도로 서비스의 수준과 교통안전을 유지하기 위 한 합리적인 배수시설이 필요하다 . 그러므로 빗물받이의 차 집효율과 차집능력의 분석이 필요하며 도로 조건에 따른 빗 물받이의 설치간격 , 적정크기 및 관리방안을 마련하여 상습 침수지역의 빗물 배제 능력을 향상시킴으로써 도시 홍수피 해의 경감대책을 수립해야 한다 . 빗물받이의 차집효율에 관 한 국외 연구는 ASCE(1992), FHWA(1984, 1996) 등이 있 으며 , 국내에서는 서울특별시 (2002), 이종태 (2002, 2003), 윤

세의 (2003) 등이 있다 . 그러나 빗물받이의 설계 시 이러한 상

황을 고려하여 설치하더라도 빗물받이가 자갈 , 토사 및 기타 유송잡물에 의하여 막히게 되면 , 유입구의 순 면적이 감소하 게 되므로 설치된 빗물받이 유입구는 제 기능을 다하지 못 하여 도로의 침수피해를 가중시키는 요인이 된다 . 그러므로 빗물받이의 합리적인 설계와 관리를 위하여 빗물받이의 막 힘 현상을 분석할 필요가 있다 .

Clark County Regional Flood Control District(1990), Urban Drainage and Flood Control District(2001), Virginia Department of Transportation(2002), Nevada Department

of Transportation(2005) 은 단일 빗물받이 설계 시에 막힘

정도를 50% 로 고려하여 설계하게 되어있다 . Guo(2000) 는

감소계수를 고려한 연속 빗물받이에 대한 막힘 계수 식을 제시하였다 . California Department of Transportation(2001)

는 빗물받이의 막힘 계수를 지역의 특성을 고려하여 경험적 인 방법으로 산정할 것을 제시하고 , 자료가 없는 경우에 고

속도로의 경우에는 0.33, 도시 도로의 경우에는 0.5 의 막힘

계수를 가정할 것을 제시하였다 . Connecticut Department of Transportation(2002) ^{은 막힘의 정도가} 50% ^{인 집수구에는}

막힘에 대한 안전계수를 2, 막힘의 정도가 0%~50% 인 집수 구에는 막힘에 대한 안전계수를 1~2 를 적용하고 , 나무가 잘 자라지 않는 간선도로의 중앙 , 저지 , 배수로에는 막힘의 정 도를 20% ^{로 가정하여 막힘에 대한 안전계수를} 1.25 ^{로 적용}

하였다 . 이와 같이 외국의 경우에는 빗물받이의 막힘 계수와 막힘 계수를 고려한 차집효율에 대한 연구가 진행되고 있지 만 , 국내에서는 빗물받이의 막힘 특성에 관한 연구는 전무한 실정이다 . 그림 1 은 실제 국내 도로에서 여러 유형으로 막 혀있는 빗물받이 유입구의 모습이다 .

본 연구에서는 빗물받이 유입구가 토사 및 유송잡물에 의 한 막힘에 따라서 차집효율에 미치는 영향을 분석하기 위하

여 , 8 가지의 막힘 조건을 가진 40 × 50 cm 규모의 빗물받이

유입구를 설치하여 도로의 종경사 , 측구의 횡경사 및 막힘 정 도를 변화시키면서 실험을 실시하여 막힘계수를 제시하였다 . 2. 막힘계수

단일 빗물받이 유입구의 막힘 계수를 산정하기 위하여

Colorado Department of Transportation(1990), Urban Drainage and Flood Control District(1969), Clark County Regional Flood Control District(1990) 에서는 식 (1) 을 제 안하였다 .

(1)

여기서 , Q

는 실제 차집유량 , C

는 막힘 계수 , Q

는 막힘이 없을 때의 차집유량이다 . 막힘을 고려하지 않은 차집유량은 실험 결과를 이용할 수 있으며 , 빗물받이의 크기가 40 × 50

cm 일 경우의 경험식인 식 (2) 로 계산할 수 있다 ( 이종태 등 ,

2003).

(2)

여기서 , Q

는 측구의 총유량 ( l /sec), S

는 도로면의 횡경사

(m/m), S

는 도로의 종경사 (m/m) 이다 .

빗물받이가 연속적으로 설치되어 있을 경우에 막힘정도

50% 의 가정을 상류부 빗물받이부터 하류부의 빗물받이까지 동일하게 적용하면 유송잡물이 상류부에서 걸리는 현상을 고 려하지 못하여 하류부 빗물받이의 막힘계수를 과대 산정하 게 된다 . 따라서 연속된 빗물받이의 감소계수는 식 (3) 과 같 다 (Guo, 2000a, b, c).

C

= ^eC

(3)

여기서 , C는 막힘계수 , e는 감소계수 , i는 i번째 빗물받이 유 입구이다 . 연속되는 유입구의 수를 고려하기 위한 연속 빗물 받이의 막힘계수는 식 (4) ^{와 같다} .

(4)

여기서 , ^{C는 연속 빗물받이의 막힘계수} , ^C

는 단일 빗물받이 의 막힘계수 , e는 감소계수 , N은 빗물받이의 수 , K는 단일

Q

= ( 1 C –

)Q

Q

= 1.486Q

S

S

C C

--- 1 e e N ( + + +

e

+… e +

) C

--- N e

i=1 i N=

∑ ^{KC ---} _N

= = =

그림 1. 토사 및 유송잡물에 의한 빗물받이 유입구의 막힘(clogging) 현상

빗물받이에서 연속 빗물받이의 막힘계수로 변환하는 상관계 수이다 . 식 (4) 의 감소계수 e 값에 대해서는 국내의 조사가 필요하다 .

식 (4) 에서 빗물받이의 수가 많아지면 , 식 (4) 은 식 (5) 와 같이 변환된다 .

(5)

식 (5) 에서 e 를 0.5, C

를 50% 로 가정하면 , 많은 수의 빗물받이에 대한 막힘계수 C는 1.0/N 이 된다 . 식 (5) 는 단 일 빗물받이의 막힘계수를 산정하고 , 연속 빗물받이의 막힘 에 따른 감소영향을 고려한 것이다 .

경사지에서 빗물받이의 차집능력은 빗물받이의 길이에 비 례하고 , 웅덩이에서 빗물받이의 차집능력은 빗물받이의 차집 면적에 비례한다 . 그러므로 막힘계수는 식 (6) 과 같이 경사 지에서 빗물받이 유입구의 길이 산정에 적용할 수 있고 , 식

(7) 과 같이 웅덩이의 빗물받이 유입구의 차집면적 산정에 적

용할 수 있다 (Urban Drainage and Flood Control District, 2001).

L

=(1 −C ) L (6)

A

=(1 −C ) A (7)

여기서 , L

는 유입구의 유효 길이 , A

는 유입구의 유효 차집 면적이다 .

식 (6) 과 식 (7) 에서 막힘계수 C 를 알면 빗물받이 유입구의 유효길이와 유효 차집면적을 예측할 수 있으며 , ^{이들을 이용}

하여 유입구의 규모를 결정할 수 있다 . 3. 수리실험

본 연구의 실험을 위하여 폭 1.25 m, 길이 7.25 m 의 조립 식 앵글로 실험수로를 제작하였다 . 앵글 틀 위에 방수 합판 을 깔고 , 아스팔트 조도와 유사한 아스팔트 싱글을 사용하여 도로의 노면을 제작하였다 . ^{도로의 연석 높이는} 10 cm ^{로 하}

고 , 빗물받이 유입구의 설치 위치는 흐름의 정류 상태를 고 려하여 실험수로 상류로부터 7.15 m 떨어진 지점에 설치하 였다 . 실험수로는 그림 2 와 같다 . 실험 유량은 도로 폭을

9 m(3 ^차선 ), ^{빗물받이의 간격을} 25 m ^{로 가정하여 합리식과}

SWMM 으로 계산한 12.5 l /sec 로 결정하였다 . 도로의 횡경사

는 2%, 도로의 종경사는 2~6%, 측구의 횡경사는 4~8% 로

변화하면서 실험을 실시하였다 . 사용된 빗물받이는 국내 표 준규격인 40 ^× 50 cm ^{의 쇠살대 유입구} (grate inlet) ^{를 사용하}

였다 . 실험조건은 표 1 과 같다 .

유입구의 막힘은 빗물받이의 차집효율에 많은 영향을 미치 는 요소이지만 , 일정한 규칙을 가지고 막힘 현상이 일어나지 는 않기 때문에 다양한 경우를 가정하여 실험을 실시하였다 .

또한 토사 , 낙엽 등의 유송잡물에 의한 막힘 경우를 고려하

기 위하여 스티로폴로 빗물받이의 공극을 완전히 채웠다 . 자 갈은 둥글고 다양한 입경의 실제 자갈을 사용하였다 . 유입구

의 막힘에 따른 순면적의 감소는 10, 30, 50, 70% 로 가정

하였으며 , 각각의 경우는 연석방향으로 막힌 TYPEI 과 흐름

방향으로 막힌 TYPEII 로 나누어 총 8 가지의 형태에 대하여

실험을 실시하였다 . 유입구의 막힘 정도에 따른 막힘 조건은 표 2 에 나타내었다 . 표 2 에서 굵은 검은 줄 안이 막힘부분 이고 , 막힘부분에 흰 색은 스티로폴로 , 검은 색은 자갈로 막 힌 경우를 표시한다 .

유속은 1 차원 디지털 유속계 (MiniAir 2) 를 이용하여 측정

하였고 , 흐름 폭 및 수심은 줄자와 투명자를 이용하였다 . 이 수리량은 차집효율에 가장 직접적인 영향을 미치는 유입부

로부터 상류 쪽으로 50cm 떨어진 지점에서 실측되었다 .

4. 실험결과

실측자료를 분석한 결과 횡경사의 증가에 따라 흐름 폭이 감소하여 전체 흐름이 연석 쪽으로 집중되어 흘러가고 있었 으며 , ^{측구 흐름 폭의 변화는 차집효율에 많은 영향을 미친}

다 . 그림 3 은 횡경사 변화에 따라서 흐름 폭이 1 m, 0.8 m,

0.6 m 로 변화하는 것을 보여주고 있다 . 도로의 종경사가 증

가할수록 유속이 증가하여 자갈 및 쇠살대의 간섭을 받은

물이 튀어 넘는 현상 (splash over) 의 영향이 증가하므로 차

집효율은 감소한다 . 그림 4 는 물이 튀어 넘는 현상 (splash

over) 을 보여주고 있다 .

그림 5~7 은 도로의 종경사 2, 4, 6%, 측구의 횡경사 4, 6, 8%, ^{막힘 정도} 10, 30, 50, 70%, ^{막힘 방향을 연석측}

이 막힌 경우 (TYPEI) 와 흐름방향이 막힌 경우 (TYPEII) 로

변화를 시키면서 빗물받이의 차집효율을 실측한 결과이다 .

일반적으로 측구의 횡경사가 증가할수록 차집효율은 증가하

지만 , TYPEI ^{의 경우에는 도로의 종경사가} 4% ^{이상이 되}

면 , 측구의 횡경사가 증가할수록 차집효율이 감소하는 것을 알 수 있다 . 또한 흐름방향으로 막혀있는 경우에는 50% 까 지 막혀있어도 차집효율이 크게 떨어지지 않는다는 것을 보 여준다 .

C C

N ⁽ 1 – ^{e )} ---

=

그림 2. 실험수로

표 1. 실험조건 도로의 종경사

(%) ^도로의 (%) ^{횡경사 측구의} (%) ^횡경사 ( ^유량 l /sec) ^유입구의 (cm) ^{규격 유입구의} (%) ^{막힘정도 막힘 재료}

2, 4, 6 2 4, 6, 8 12.5 40 × 50 10, 30, 50, 70 스티로폴 , 자갈

표 3은 순면적 감소에 따른 차집 면적의 변화를 보여주고 있다. 힌 색은 빗물받이의 막힌 부분을 표시하며, 굵은 힌선 으로 둘러싸인 음영 처리된 부분이 집수면적을 표시한다. 순 면적 감소비가 50%일 때, TYPEI의 집수면적이 TYPEII의 집수면적에 비하여 감소하고 있음을 알 수 있다. 또한 동일 한 순막힘 면적비를 갖는 빗물받이에서 연석측으로 막힌 경 우(TYPEI)가 흐름방향으로 막힌 경우(TYPEII)에 비하여 통 과유량이 많기 때문에 차집효율은 감소하였다. 이는 막힘의 상태의 변화에 따라서 빗물받이의 차집효율이 변화하는 것

을 나타낸다.

흐름방향이 막힌 경우(TYPEII)에는 도로의 종경사가 증가 할수록 차집효율이 감소하는 것을 알 수 있고, 측구의 횡경 사가 증가할수록 차집효율은 증가하는 것을 알 수 있다. 연 석방향이 막힌 경우(TYPEI)에는 TYPEII와 동일하게 도로의 종경사가 증가할수록 차집효율이 감소하는 것으로 나타났지 만, 측구의 횡경사가 증가하고 막힘 정도가 증가할수록 차집 효율이 감소하는 것을 알 수 있었다. 이는 측구의 횡경사가 증가할수록 연석 측으로 유량이 증가하는 현상 때문이라 사 표 2. 막힘조건

그림 3. 흐름 폭의 변화(종경사 4%)

료된다.

표 4는 도로의 종경사와 측구의 횡경사의 변화에 따른 차 집유량비(Q

/Q

)를 백분율로 나타내고 있다. 도로의 종경사가 증가할수록 차집유량비의 값은 감소하고 있으며, 측구의 횡 경사에서는 특별한 경향을 발견할 수 없었다. 표 4의 결과

를 통해서 빗물받이의 막힘 정도가 50%일 때, 연석방향으로 막힌(TYPEI) 경우에는 막힘에 의한 차집유량비는 35%~70%

정도이며, 흐름방향으로 막힌(TYPEII) 경우에는 70%~90%

정도의 차집유량비를 나타내었다. 차집유량비와 막힘계수는 반비례한다.

그림 4. 물의 튐 현상(횡경사 8%)

그림 5. 막힘정도에 따른 차집효율(종경사 2%)

그림 6. 막힘정도에 따른 차집효율(종경사 4%)

그림 7. 막힘정도에 따른 차집효율(종경사 6%)

표 3. 순면적 감소비에 따른 차집 면적의 변화

표 4. 도로의 종경사와 측구의 횡경사 변화에 따른 차집유량비(Q

/Q

(%))

순면적 감소비

(%) 도로 종경사 (%)

측 구 횡 경 사(%)

4 6 8

TYPEI TYPEII TYPEI TYPEII TYPEI TYPEII

10

2 98.2 96.6 98.3 98.2 97.0 98.1

4 98.0 96.4 97.7 99.7 92.0 93.5

6 92.6 96.3 90.2 91.5 81.8 88.4

30

2 83.1 90.9 85.0 93.4 85.0 98.8

4 88.1 89.6 81.7 92.7 74.2 95.8

6 78.9 83.8 67.2 83.4 66.0 81.9

50

2 75.2 91.4 68.9 90.2 66.5 90.6

4 75.1 88.8 65.7 85.3 56.5 79.8

6 63.6 88.3 44.7 85.3 35.8 71.7

70

2 63.1 75.5 68.6 72.9 61.4 71.1

4 62.0 64.9 59.2 66.4 53.2 65.3

6 57.2 63.1 43.1 54.4 27.7 57.5

5. 막힘계수 산정

표 5~6 은 식 (1) 을 이용하여 도로의 종경사 및 측구의 횡경사의 변화와 빗물받이의 막힘 정도가 변화할 경우의

TYPE Ⅰ과 TYPE Ⅱ에 대한 막힘계수를 실측한 결과이다 .

표 5 에서와 같이 TYPE Ⅰ의 경우 막힘계수는 도로 종경사

와 측구 횡경사가 증가할수록 증가하고 있으며 , 순면적 감소 비가 50% 일 경우에는 막힘계수의 크기는 0.25~0.64 의 범위 를 나타내고 있다 .

표 6 에서와 같이 도로 종경사가 증가할수록 막힘계수는 증 가하고 있으나 측구 횡경사와는 일정한 관계를 발견할 수 없었다 . 순면적 감소비가 50% 일 경우 막힘계수는 0.08~0.28

의 범위에 해당된다 . 따라서 표 5 와 표 6 의 결과를 분석하 면 , 막힘계수는 0.08~0.64 의 범위에 있는 것으로 판단된다 .

빗물받이의 설계 시 유송 잡물에 의한 빗물받이 막힘의 영향을 고려할 경우 본 연구의 결과를 바탕으로 국외에서 사용되고 있는 빗물받이의 막힘 정도가 50% 일 경우에 도로 의 종경사와 측구의 횡경사 변화를 고려한 국내 도시지역에

서의 빗물받이 막힘 계수는 안전측면을 고려하면 0.25~0.65

의 값을 사용할 수 있으리라 판단된다 . 그러나 상가지역 , 주 택지역 및 산지와 인접한 도로에서는 막힘 정도가 차이가 나기 때문에 이들 지역에 대한 막힘 특성을 면밀히 분석하 여 도로 주변 지역의 특성에 따라 막힘 계수를 고려하여야 한다 .

6. 결 론

본 연구에서는 빗물받이 유입구가 유송잡물 및 토사에 의 한 막힘이 차집효율에 미치는 영향을 분석하기 위하여 , 8 종류 의 막힘조건을 가진 40 × 50 cm 빗물받이 유입구를 설치하 고 , 도로의 종경사 , 측구 횡경사 및 막힘 정도를 변화시키면 서 총 81 회의 실험을 실시하여 다음과 같은 결론을 얻었다 . 1. 빗물받이 유입구가 연석방향으로 막힌 경우는 흐름방향으

로 막힌 경우보다 빗물받이의 차집효율이 현 저하게 감소 하며 , 측구 횡경사의 증가는 흐름방향으로 막힌 경우에 비 해 연석방향으로 막힌 경우에 빗 물받이의 차집효율 감소 에 더 큰 영향을 준다 .

2. 도로의 종경사가 증가할수록 유속이 증가하고 물의 튀어

오름 (slpash-over) 현상이 크게 발생하며 , 이는 빗물받이의

차집효율을 감소시킨다 . 이런 현상은 막힘조건을 가진 유 입부에서도 동일하게 나타난다 .

3. 측구의 횡경사가 증가할수록 빗물받이의 차집효율은 증가

하지만 , TYPEI 의 경우에는 측구의 횡경사가 증가할수록

빗물받이의 차집효율이 감소하는 것을 알 수 있다 . 4. ^{일반적으로 국외에서 사용되고 있는 빗물받이 막힘정도}

50% 에 대한 국내 도시지역에서의 빗물받이 막 힘계수는

0.25~0.65 로 판단된다 .

감사의 글

본 연구는 건설교통부가 출연하고 한국건설교통기술평가원 에서 위탁시행한 2003 년도 건설핵심기술연구개발사업 (03 산

학연 CO1-01) ^{에 의한} 도시홍수재해관리기술연구사업단의 연

구 성과입니다 .

참고문헌

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2002년도 대한토목학회 학술발표회 논문집 , 대한토목학회 , pp. 454-457.

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이종태 , ^윤세의 , ^임동환 , ^신승용 (2003) ^{도로의 경사와 빗물받이}

간격을 고려한 노면 수리모형실험 . 2003년도 한국수자원학회 학술발표회 논문집(II) , 한국수자원학회 , pp. 647-650.

ASCE (1992) Design and Construction of Urban Stormwater Man- agement Systems . ASCE Manuals and Reports of Engineering Practice No. 77, American Society of Civil Engineers.

표 5. 도로의 종경사와 측구의 횡경사 변화에 따른 막힘계수 (TYPEI)

감소비 순면적 (%) ^도로 (%) ^{종경사 측 구 횡 경 사} (%)

4 6 8

10 2 0.018 0.017 0.030

4 0.020 0.023 0.080

6 0.074 0.098 0.182

30 2 0.169 0.150 0.150

4 0.119 0.183 0.258

6 0.211 0.328 0.340

50 2 0.248 0.311 0.335

4 0.249 0.343 0.435

6 0.364 0.553 0.642

70 2 0.369 0.314 0.386

4 0.380 0.408 0.468

6 0.428 0.569 0.723

표 6. 도로의 종경사와 측구의 횡경사 변화에 따른 막힘계수 (TYPEII)

감소비 순면적 (%) ^{도로종경사} (%) ^{측 구 횡 경 사} (%)

4 6 8

10 2 0.034 0.018 0.019

4 0.036 0.003 0.065

6 0.037 0.085 0.116

30 2 0.091 0.066 0.012

4 0.104 0.073 0.042

6 0.162 0.166 0.181

50 2 0.086 0.098 0.094

4 0.112 0.147 0.202

6 0.117 0.147 0.283

70 2 0.245 0.271 0.289

4 0.351 0.336 0.347

6 0.369 0.456 0.425

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( 접수일 :2005.9.20/ 심사일 :2005.11.9/ 심사완료일 :2005.12.16)