ISSN 1226-3133 (Print)․ISSN 2288-226X (Online)
Ⅰ. 서 론 현재 무전기는 공사 현장, 관광 안내, 통역 및 회의 시 스템, 국방분야의 작전상황 지휘 등에서 정보전달을 위해
소형 무전기를 위한 On-Board 이중대역 안테나 개발
Development of On-Board Dual-Band Antenna for Small Walkie-Talkie
박 영 배․이 상 석*․이 영 훈**
Young-bae Park․Sang-suck Lee*․Young-hun Lee**
요 약
본 논문에서는 소형 무전기에 적용이 가능하며, RFID/USN 920 MHz 대역(917～923.5 MHz)과 WiFi 2.4GHz 대역(2.4～
2.483 5GHz)대역에서 반사손실이 10 dB 이상이며, 전방향 방사특성을 갖는 On-Board 이중대역 안테나를 제안하였다. 안 테나 설계의 기본 구조는 Meander 모노폴 안테나이며, 제안조건을 만족하는 안테나 설계를 위해 이중 스터브와 탭를 사용하였다. 이중 스터브와 탭은 스터브에서 공통모드와 차동모드를 형성하여 안테나의 리액턴스를 영향을 주어, 안테 나 특성인 대역폭과 반사손실, 이득, 방사특성을 개선하게 된다. 무전기 시스템 크기는 52×77 mm 2 이고, 안테나 부분은 52×15 mm 2 크기로 제한하였으며, 기판은 두께가 0.8 mm이고, 기판은 상대유전율은 4.4인 FR4 기판을 사용하였다. 실험 결과, 이중대역에서 반사손실 10 dB를 만족하였으며, 최대 대역폭과 최대이득은 RFID/USN 대역에서 82 MHz(8.9 %)와 3.17 dB, WiFi 대역에서 360 MHz(15.1 %)와 1.95 dB이며, 방사특성은 전방향 특성의 결과를 얻었다. 본 논문의 결과를 적용함으로써 무전기의 가격경쟁력과 생산성 효율을 향상시킬 수 있다.
Abstract
In this paper, it can be applied to a walkie-talkie, the RFID / USN 920 MHz band(917 ～923.5 MHz) and WiFi 2.4GHz band(2.4～
2.483 5GHz) return loss is 10 dB over the band, on-board dual band with omni-directional radiation characteristics is proposed. The basic structure designed antenna is used meander monopole antenna. It was used as double stubs and tabs for antenna designs that meet the criteria proposed. The double stub and the tab affects the reactance of the antenna to form a common-mode and differential-mode in the stub to improve the antenna characteristics and return loss in the bandwidth, gain and radiation characteristics. The system size of walkie-talkie is 52×77 mm 2 , the size of the antenna is limited to 52×15 mm 2 , the thickness of FR4 dielectric substrate is 0.8 mm, FR4 dielectric constant 4.4 is used. For experimental results, the return loss is measured more than 10 dB, the maximum gain is mea- sured 1.95 dB, the maximum bandwidth is measured 360 MHz, the radiation characteristic is measured omni-directional. By a walkie- talkie terminal design applying the results of the paper, the handset's price competitiveness and production efficiency can be improved.
Key words: Monopole Antenna, Common-Mode, Differential-Mode, Dual-band Antenna, RFID/USN, WiFi
「이 연구는 2012학년도 금오공과대학교 대학 연구비의 지원으로 연구되었음.」
세영정보통신 중앙연구소(The Central Laboratory, SeYoung Information and Communication)
*한국전자통신연구원 융합소재연구부문 전자종이기술연구팀(The Convergence Components & Materials Research Lab., ETRI)
**금오공과대학교 전자공학부(School of Electronic Engineering, Kumoh National Institute of Technology)
․Manuscript received August 11, 2015 ; Revised October 16, 2015 ; Accepted October 20, 2015. (ID No. 20150811-056)
․Corresponding Author: Young-hun Lee (e-mail: [email protected])
많이 사용되고 있으며, 상용으로 사용하고 있는 생활무전 기와 업무용 무전기의 주파수 대역은 각각 448～450 MHz, 400～470 MHz에 할당되어 있다
[1]
.우리나라에서 소 출력 무선기기 기준에 따른 RFID/
USN 주파수는 917～923.5 MHz, WiFi 주파수는 2.4～
2.4835 GHz, 5.72～ 5.875 GHz으로 배정하였으며
[1]
, 이들 의 주파수를 이용한 다양한 무선기기가 개발되어 사용되 고 있다. 특히 무전기는 아날로그 시스템에서 디지털 시 스템으로 전환함으로써, 혼선 및 간섭을 개선하고, 기능 이 대폭 향상된 고 효율 무전기가 개발되고 있다.일반적으로 이동통신 단말기에 사용되는 안테나는 In- verted-L, Inverted-F, 모노폴 안테나를 기본 구조로 사용하 고 있으며, 안테나 구현은 고유전율을 사용한 칩 안테나 구조, 단말기 표면에 형성하는 On-Board 안테나 구조 등 을 사용하고 있다. 안테나의 특성은 안테나의 반사손실 이 5 dB에서 대역폭을 만족하도록 설계하였으며, 대체적 으로 이득은 3 dB이고, 방사특성은 전반향 특성을 갖는 다
[2]～[9]
.일반적으로 안테나의 대역폭 및 공진주파수 개선을 위해 안테나와 급전선 사이에
변환기 및 단락 및 개방스 터브를 사용한다. 개방 스터브를 사용하여 안테나의 특성 인 이득, 효율, 대역폭 및 공진주파수를 개선할 수 있다[7]～[9]
. 매칭회로를 2개 이상의 스터브를 사용할 경우에회로적인 관점에서 해석하면 두 개의 선로에서 같은 방 향으로 전류가 흐르면 공통모드이고, 서로 반대방향으로 흐르면 차동모드로 표현되며, 매칭 선로 간의 상호 인턱 턴스가 변화함으로써 안테나의 특성을 개선시킬 수 있 다
[3],[6],[7]
.
본 논문에서는 중심주파수 920 MHz(대역폭 : 6.5 MHz (902～928.5 MHz))와 2.42 GHz(대역폭: 83.5 MHz(2.4～
2.4835 GHz))에서 반사손실이 10 dB 이상이며, 방사특성 은 전방향 특성을 가지며, 가격경쟁력과 생산성 향상을 높일 수 있도록 시스템 기판에 구현하고, 아울러 기존 안 테나에 비하여 안테나의 이득, 대역폭, 효율 등을 향상시 킬 수 있는 On-Board 모노폴 이중대역 안테나를 연구하 였다. 제안된 안테나는 meander 모노폴 안테나와 이중 매 칭 스터브와 탭을 사용하여 안테나를 구현하였다.
Ⅱ. Meander 선로 구조를 갖는 모노폴 On-Board Dual-Band 안테나 분석
본 논문에서 제안한 안테나 구조는 그림 1과 같다. 무 전기의 크기는 52×94 mm
2
이고, 안테나 부분의 크기는 52×20 mm2
크기로 제한하였으며, 기판은 두께가 0.8 mm 이고, 기판은 상대유전율은 4.4인 FR4 기판을 사용하였으 며, 급전선은 시스템의 RF 칩과의 연동을 위해 시스템 중 심에서 급전하였다.2-1 기본 Meander 모노폴 안테나 특성
모노폴 안테나는 일반 다이폴 안테나보다 크기를 줄일 수 있는 장점을 가지고 있으며, 단말기 안테나로 많이 사
용한다
[8]～[10]
. 특히 모노폴 안테나는 이중대역에 공진이가능하도록 그림 2와 같은 미앤더 모노폴 안테나를 제안 하였다.
그림 2의 Meander 모노폴 안테나 특성 분석은 안테나 특성에 많은 영향을 주는 L_Top길이와 L_Stub 길이에 대 하여 수치해석을 하였다. 안테나의 물리적 구조는 선로 폭은 2 mm, 급전선 폭은 1 mm로 설정하였으며, 모노폴 안테나의 구조에서 L_Lower은 23 mm, L_side_1과 L_
side_3는 3 mm, L_side_2는 2 mm으로 설정하였다. 첫째로 L_Top 길이에 따른 특성분석을 위해서 L_stub의 길이는
그림 1. 안테나 구조
Fig. 1. Antenna structure.
그림 2. 모노폴 안테나 구조
Fig. 2. Structures of monopole antennas.
그림 3. L_Top 길이에 따른 어드미턴스 허수값 Fig. 3. Imaginary admittance according to L_Top.
9 mm로 설정하여, L_Top을 40 mm에서 4 mm씩 증가시 켜서 안테나의 허수 어드미턴스 특성을 분석하였으며, 그 결과는 표 1 및 그림 3과 같다. 이 경우에 주파수는 0.5～3.5
표 1. L_Top 길이에 따른 공진주파수
Table 1. Resonance frequency according to L_Top length.
L_Top 1 st 공진(GHz) 2 nd 공진(GHz) 3 rd 공진(GHz)
40 mm 0.9820 2.1757 3.3964
44 mm 0.9324 2.1306 3.2748
48 mm 0.9009 2,0991 3,1902
GHz 범위에서 공진점이 3곳에서 형성하였고, L_Top 길 이가 증가할수록 모든 공진주파수가 낮아짐을 확인하였다.
두 번째로 L_Stub의 길이에 따른 특성분석을 위해 안 테나의 물리적 구조는 앞에서 제시한 조건과 동일하며, L_Top은 44 mm로 제한하였으며, L_Stub의 길이를 5 mm, 10 mm, 15 mm인 경우에 안테나 허수 어드미턴스 특성을 분석하였으며, 그 결과는 표 2 및 그림 4와 같다. 길이가 증가함으로써 공진 주파수가 낮아짐을 알 수 있다. 앞에 서 L_Top과 L_Stub 길이의 변화에 따른 선로 간의 리액 턴스가 안테나 임피던스에 영향을 줌으로써, 안테나의 공 진주파수가 변경됨을 알 수 있다.
2-2 단일 스터브를 갖는 Meander 모노폴 안테나 특성 2-1에서 단일 모노폴 안테나 구조에 대한 특성분석 결
표 2. L_Stub 길이에 따른 공진주파수
Table 2. Resonance frequency according to L_Stub length.
L_stub 1 st 공진(GHz) 2 nd 공진(GHz) 3 rd 공진(GHz)
5 mm 0.9640 2,1622 3.4505
10 mm 0,9279 2.1261 3.2207
15 mm 0,8964 2.0495 2.8243
그림 4. L_Stub 길이에 따른 어드미턴스 허수값
Fig. 4. Imaginary admittance according to L_Stub.
그림 5. 스터브를 갖는 모노폴 안테나 구조 Fig. 5. Monopole antenna structure with a stub.
과에 의하면 920 MHz, 2.4 Hz 대역에서 동작하는 안테나 구현이 불가능함을 표 1～표 2에 의하여 확인할 수 있다.
따라서 본 논문에서 제안된 특성을 갖는 안테나 구현을 위해 모노폴 안테나에 그림 5와 같이 R_Lower_Stub에 의 한 안테나 특성을 분석하였다.
모노폴 안테나의 구조에서 L_Lower은 23 mm, L_
side_1과 L_side_3는 3 mm, L_side_2는 2 mm, L_Top은 46 mm, L_stub는 11 mm로 제한하였고, R_Lower_Stub를 5 mm, 10 mm, 155 mm일 때 공진점과 허수 어드미턴스는 각각 표 3 및 그림 6과 같다. 이 경우에 첫 번째와 두 번째 의 공진주파수는 변화가 미미하고, 세 번째 공진주파수가 크게 이동함을 확인하였다. 이 결과로부터 R_Lower_Stub 는 안테나로 동작하지 않고, 미앤더 모노폴 안테나의 공 진주파수를 조정하는 스터브로 동작함을 알 수 있다. 그 러나 그림 5의 구조를 사용해서 본 논문에서 제안한 안테 나 특성을 구현할 수 없다.
2-3 이중 스터브를 갖는 미앤더 모노폴 안테나 특성 표 3과 그림 6의 결과로부터 본 논문에서 제시한 안테 나의 특성은 첫 번째 공진주파수 변화가 미비하고, 두 번
표 3. R_Lower_Stub 길이에 따른 공진주파수
Table 3. Resonance frequency according to R_Lower_stub length.
R_Lower_Stub 1 st 공진(GHz) 2 nd 공진(GHz) 3 rd 공진(GHz)
5 mm 0.9234 2,0901 3.0676
10 mm 0,9099 2.0945 3,0090
15 mm 0,9099 2.0811 2.6892
그림 6. R_Lower_stub 길이에 따른 어드미턴스 허수값 Fig. 6. Imaginary admittance according to R_Lower_stub length.
째 공진주파수를 2.4 GHz 대역으로 이동시킬 수 있도록 스터브 구조를 변경하여야 한다. 본 논문에서 제안한 안 테나 구현을 위해 그림 7과 같이 이중 스터브를 갖는 안 테나 구조를 제시하였다. 그림 7 구조의 안테나 특성 분 석을 위해 미앤더 모노폴 안테나의 구조에서 L_Lower은 23 mm, L_side_1과 L_side_3는 3 mm, L_side_2는 2 mm, L_Top은 46 mm이고, 스터브 구조에서 L_stub는 11 mm, R_side는 1 mm, R_Lower_Stub는 23 mm로 제한하였으며, R_Tab과 R_Upper_Stub의 크기에 따른 안테나의 특성분 석을 위해 반사손실을 사용하였다.
그림 7. 이중 스터브를 갖는 모노폴 안테나 구조
Fig. 7. Monopole antenna structure with dual stub.
그림 8. R_Upper_Stub 길이에 따른 안테나 반사손실 Fig. 8. Antenna return loss according to R_Upper_Stub length.
첫 번째로 R_Tab의 위치를 21 mm로 고정하였고, R_
upper_Stub를 20 mm에서 2 mm씩 증가시켜 수치해석하여 반사손실을 사용하여 특성을 분석하였으며, 그 결과는 그 림 8과 같다. 첫 번째 공진점에서 반사손실은 증가하였으 며, 두 번째 공진점에서 반사손실의 위치가 크게 변화됨 을 알 수 있다. 이것은 R_Lower_stub와 R_Upper_Stub 사 이의 차등선로와 공통선로에 의한 리액턴스 성분의 결과 로 사료된다.
두 번째로 공통스터브와 차등스터브의 크기 변화에 대 한 안테나의 반사손실 특성을 사용하여 공진주파수 및 대역폭을 분석하였다. 이를 위해 R_Upper_Stub를 24 mm 로 설정하고, R_Tab을 11 mm에서 5 mm씩 증가시켰을 때 수치해석하였으며, 그 결과는 그림 9와 같다. 차동스터브 의 길이가 증가함으로써 안테나의 첫 번째, 두 번째 그리 고 세 번째의 공진주파수 변화 없이 반사손실만 증가하 고, 네 번째 공진주파수가 감소하고, 반사 손실값이 급격 히 감소함을 확인하였다. 즉, 안테나 반사손실은 공통선 로 리액턴스보다 차동선로 리액턴스에 따라 크게 변화함 을 확인할 수 있다.
Ⅲ. 안테나 설계 및 실험
본 논문에서는 무전기에 사용할 수 있는 USN/RFID와
그림 9. R_Tap 위치에 따른 안테나 반사손실
Fig. 9. Antenna return loss according to R_Tap position.
WiFi 주파수인 920 MHz(917～923.5 MHz) 대역과 2.4 GHz(2.40～2.289 GHz) 대역에서 반사손실이 10 dB 이상 이며, 방사특성은 전방향 특성을 갖는 이중대역 안테나를 설계하고, 실험을 통해서 본 논문에서 제안한 이론의 개 관성 및 타당성을 입증하였다.
3-1 안테나 설계
본 논문에서 제안한 이론의 타당성을 입증하기 위해 안테나 설계는 앞에서 수치해석한 결과를 기반으로 하여 설계하였다. 안테나 설계주파수는 RFID/USN 대역인 900 MHz(917～923.5 MHz)와 WiFi 대역인 2.4GHz(2.4～2.4835 GHz)로 설정하였으며, 제한 조건은 이중대역에서 반사손 실은 10 dB 이상이고, 안테나 방사특성은 전방향 특성이 고, 입력단자의 임피던스는 50 Ω인 무전기용 안테나를 설계하였다.
안테나 설계 구조는 그림 7과 같이 이중 스터브를 갖는 미앤더 모노폴 안테나를 사용하였다. 안테나 설계조건을 만족하는 설계를 위해서 첫째로 미앤더 모노폴 안테나 구조에서 L_Top과 L_Stub를 사용해서 1차 공진주파수와 2차 공진주파수를 설정하고, 두 번째로 스터브 영역에서 R_Lower_Stub를 설정하고, R_Tab과 R_Upper_ Stub를 조 정하여 차동모드리액턴스와 공통모드 리액턴스를 조정
표 4. 이중대역 안테나 설계 규격(단위: mm) Table 4. Design specifications for dual-band antenna.
구분 모델_1(Unit : mm) 모델_2(Unit : mm)
L_top 41 45
L_stub 11 1
R_Lower_stub 23 25
R_tab 22
R_upper_stub 25 24
L_Bottom 23
공통사항 L_side_1=L_Side_3=3 mm, L_side_2=2 mm, R_Side=1 mm
그림 10. 제작한 안테나 Fig. 10. Fabricated antennas.
과정을 통해서 최적화된 2개 모델의 안테나를 설계하였 으며, 설계규격은 표 4와 같고, 제작한 안테나는 그림 10 과 같다.
3-2 안테나 실험
그림 10과 같이 제작한 안테나 측정은 구미전자정보기 술원의 시험분석실이 소유하고 있는 회로망분석기(R&S, ZVA40)와 안테나 패턴측정기(OTA 측정시스템)을 사용 하였다. 회로망 분석기를 사용하여 안테나의 반사손실을 측정하여 안테나의 사용대역 데이터를 추출하였다. 안테 나 패턴 측정기를 사용하여 안테나 이득, 빔폭을 측정하 였다. 그림 10과 같이 제작한 안테나의 두 종류 모델에 대
한 이론값과 측정한 실험값과의 비교는 표 5에 제시하였다.
표 5에서 이론값과 측정값 사이의 차이를 살펴보면 반 사손실에 의한 —10 dB 주파수 대역은 최대 15 MHz 정 도, 대역폭은 최소 3 MHz, 최대 40 MHz의 차이가 났으 며, 이득은 최대 0.35 dB의 차이가 발생하였다. 방사특성 은 이론값과 실험값과의 큰 차이는 없이 대체적으로 전 방향 특성을 확인하였다. 따라서 본 논문에서 제시한 결 과물을 사용하여 이중대역 무전기 안테나에 적용할 수 있다.
그림 11과 그림 12는 모델_1과 모델_2에 대한 반사손 실 특성과 0.92 GHz와 2.42 GHz에 대한 방사패턴의 이론 값과 측정값을 비교한 것이다. 반사손실은 주파수 0.5～
3.5 GHz 범위에서 이론값과 측정값을 비교하여 제시하였 으며, 대체적으로 이론값과 측정값이 일치함을 확인할 수 있다. 방사패턴은=0°와=90°에서 θ=0°～360°에 대한 방사특성을 측정하였으며, 각각의 경우에 대하여 RFID/
USN 대역과 WiFi 대역인 0.92 GHz와 2.42 GHz에 대하여 이론값과 측정값을 비교하여 제시하였으며, 방사특성은
표 5. 제작한 안테나의 특성에 대한 이론값과 측정값 비교
Table 5. Comparisons of theory and experimental value for the fabricated antenna characteristics
모델명 사용대역(GHz)
(대역폭(MHz), %) 이득(dB) 빔폭(3 dB)
모델_1
이론값
0.8784 ～0.9730
(95, 10.3) 3.0468
전방향 특성 2.0856 ～2.4865
(401,17.1) 2.3263
측정값
0.8963～0.9782
(82, 8.9) 3.0643 2.0860～2.4459
(360, 15.1) 1.9540
모델_2
이론값
0.8649～0.9505
(85, 9.23) 3.1266 2.1667 ～2.5135
(347, 14.5) 2.0630
측정값
0.8693 ～0.9511
(82, 8.91) 3.1707 2.1491～2.4910
(342, 14.3) 1.5643
(a) 반사손실 (a) Return loss
(b) 0.92 GHz에서의 방사패턴 (c) 2.42 GHz에서의 방사패턴
(b) Radiation pattern at 0.92 GHz (c) Radiation pattern at 2.42 GHz
그림 11. 모델_1에 대한 안테나 반사손실과 방사패턴
Fig. 11. Antenna return loss and radiation pattern for Model_1.
전방향 패턴을 갖고 있다.
따라서, 본 논문에서 차동모드와 공통모드를 형성한 매칭스터브를 사용하여 모노폴 안테나의 이중공진 특성 의 대역폭, 방사특성을 개선할 수 있음을 확인하였다. 이 결과를 사용하여 RFID/USN 대역과 WiFi 대역의 주파수
를 사용하는 초소형 무전기에 적합한 안테나 설계에 적 용할 수 있음을 확인하였다.
Ⅳ. 결 론
본 논문에서는 매칭스터브를 사용하여 RFID/USN 920
(a) 반사손실 (a) Return loss
(b) 0.92 GHz에서의 방사패턴 (c) 2.42 GHz에서의 방사패턴
(b) Radiation pattern at 0.92 GHz (c) Radiation pattern at 2.42 GHz
그림 12. 모델_2에 대한 안테나 반사손실과 방사패턴
Fig. 12. Antenna return loss and radiation pattern for Model_2.
MHz 대역(917～923.5 MHz)과 WiFi 2.4 GHz 대역(2.4～
2.4835 GHz)에서 동작하는 무전기용 이중대역 모노폴 안 테나를 제안하였다. 무전기 크기는 52×92 mm
2
이고, 안테 나 부분의 크기는 52×15 mm2
크기로 제한하였으며, 기판 은 두께가 0.8 mm이고, 기판은 상대유전율은 4.4인 FR4기판을 사용하였다. 모노폴 안테나의 특성 개선을 위해 이중 스터브를 사용하여 차동모드와 공통모드를 형성하 도록 탭의 위치를 조정함으로써 리액턴스 값을 조정하여 안테나를 설계하고, 제작하여 실험을 통해 본 논문의 타 당성을 입증하였다. 실험결과, 이중대역서 반사손실 10
dB를 만족하였으며, 최대 대역폭과 안테나 이득은 RFID 대역에서 82 MHz(8.9 %)와 3.17 dB, WiFi 대역에서 360 MHz(15.1 %)와 1.95 dB이며, 방사특성은 전 방향 특성을 갖고 있다.
본 논문에서 차동모드와 공통모드를 형성한 매칭스터 브를 사용하여 모노폴 안테나의 이중공진 특성과 대역폭, 방사특성을 개선할 수 있음을 확인하였다. 이 결과를 사 용하여 RFID/USN 대역과 WiFi 대역의 주파수를 사용하 는 초소형 무전기에 적합한 안테나 설계에 적용할 수 있 으며, 시스템에 안테나를 설계함으로써 무전기의 제조원 가 절감과 생산성향상을 가져올 수 있으며, 아울러 무전 기 생산단가를 절감하여 가격경쟁력을 향상시킬 수 있다.
References
[1] 방송통신위원회, "대한민국 주파수 분배표", 방송통신 위원회 고시 제 2012-100호, 2012년 6월.
[2] 이상흔, 김기준, 정종호, 윤영중, 김병남, "기생 루프 구조를 이용한 휴대 단말기용 다중 대역 초소형 루프 안테나에 관한 연구", 한국전자파학회논문지, 21(6), pp. 706-713, 2010년 6월.
[3] 이선현, 김호진, 이상석, 이영훈 외 3명, "Flexible pla-
nar loop antenna 특성", 한국전자파학회 전자파기술하 계학술대회, 12(1), p. 18, 2011년 7월.
[4] 유태훈, 김태형, "UHF 대역용 CPW 급전 초광대역 평 면형 모노폴 안테나", 한국전자파학회논문지, 23(7), pp. 761-767, 2012년 7월.
[5] 김기백, 류홍균, 우종명, "Bluetooth, WiMAX, UWB 시 스템용 역 L형 무급전 소자 결합 프린트형 광대역 폴 디드 모노폴 안테나", 한국전자파학회논문지, 22(11), pp. 1101-1110, 2011년 11월.
[6] 이상석, 이영훈, "2.4 GHz 대역의 On-Board Broadband 안테나 특성", 한국전자파학회논문지, 25(1), pp. 39-46, 2014년 1월.
[7] 이영훈, 박영배, "무전기의 On-board WiFi 안테나 특성 분석", 한국전자파학회 종합학술대회논문집, 24(1), pp. 95, 2014년 11월
[8] Kin-lu Wong, Planar Antenna for Wireless Communi-
cations, Wiley, 2003.
[9] C. A. Balanis, Antenna Theory Analysis and Design, 3
rd
Ed, Wiley Interscience, 2005.[10] H. Geroge, Practical Antenna Handbook, McGraw-Hill, 2011.
박 영 배
2010 년 2월: 신라대학교 전자공학과 ( 공학사)
2012 년 2월: 신라대학교 전자공학과 ( 공학석사)
2011 년 2월～현재: 세영정보통신 중앙연구소 선임연구원
[주 관심분야] RF 수동부품, 평면형 안테나 등
이 상 석
1982년 2월: 충북대학교 전기공학과 (공학사)
1984년 2월: 충북대학교 전기공학과 (공학석사)
1989년 2월: 광운대학교 전기공학과 ( 공학박사)
1989 년 8월～현재: 한국전자통신연구원
책임연구원
[주 관심분야] RF 수동부품, 평면형 안테나 등
이 영 훈
