An Experimental Study on the Application Method of Infiltration Trench

한 국 방 재 학 회 논 문 집 제10권 6호 2010년 12월

pp. 147 ~ 154

하천방재

침투트렌치 적용방안에 관한 실험적 연구

An Experimental Study on the Application Method of Infiltration Trench

Jung, Do Joon

Ahn, Seung Sub

Kim, Yun Tae

···

Abstract

In this study, flood control effects for infiltration trench which is one of runoff reduction facilities were analyzed based on hydraulic experiments. Hydraulic experiments were conducted using 25 cm diameter circular pipe, and water depths for boundary conditions are 5, 10, 15, 20, 25 cm. Infiltration volume, runoff volume, runoff initiation time, final infiltration capacity and final infiltration capacity reached time etc. were measured from infiltration trench hydraulic experiment. We assumed that drainage area of each infiltration trench is 130 m

(6.5 m×20 m) and calculated CN with area based on those experimental characteristics. In AMC-I condition, the calculated CN with five water depths is 84 for 2% pipe slope, 83 for 5% pipe slope. In AMC-III condition, the calculated CN is 84 for 2% and 5% pipe slope.

Key word

: infiltration trench, final infiltration capacity, CN, AMC-I, AMC-III

요 지

본연구에서는침투형우수유출저감시설중침투트렌치에대한치수효과를

25 cm

(5, 10, 15, 20, 25 cm)

,

,

,

.

130m

(6.5 m×20 m)

CN

AMC-I

5

CN

2%

84,

5%

83

, AMC-III

CN

2%, 5%

84

.

핵심 용어

:

,

, CN, AMC-I, AMC-III

···

1. 서 론

2010년 9월 21일 추석명절 첫날 서울과 수도권에 최고

270 mm^{의 집중호우가 쏟아지고 일명 물폭탄 세례라는 명칭}

을 얻기까지도하며 또 한번 재해에 대한각성을 필요로 하 게 되었다. 이러한 피해 원인은 도시화에의한 불투수성 면 적 증가와 시공간적으로 불균형된 집중호우 및 돌발홍수가 발생함에따라 홍수피해요인이증가하고있는 것이다. 현재 우수유출량을저감시키기 위한노력이이루어지고 있고특히 저류시설의치수효과에 대한 분석은 많은 연구를 통하여 정 량화되어있다. 그러나침투시설의경우에는 실험을통한 정 량화 연구가 상대적으로 부족하며 적용방안에 대한 기준이 미흡하고시공실적도부족한 현실이다. ^{침투시설은저류시설}

에 비하여 공간적인 활용성과초기우수를 수용할 수 있다는 점에서도시화가진행된유역에도적용이가능하고고갈되어

가는 지하수량의복원에도많은 도움이되리라 판단된다. ^최

근에는 수문모형을 이용하여 침투형 우수유출저감시설의 저 감효과를 분석할 수 있는 방법들이 연구되고는 있으나 수리 실험과 이론적 연구를 통한 침투시설의 정량적 평가의 신뢰 성을 확보할필요가 있다. ^{본 연구는침투형우수유출저감시}

설 중 침투트렌치에의한 저감효과를 실험에 의해 정량적으 로 분석하고 적용방안을 도출하고자 하였다. 침투 트렌치는 땅을 판 후에 쇄석 등 다공매질을충진하고 내부에 침투관(

유공관, 다공관)을설치해서 우수받이와연결시킨 시설물이며 우수는 침투트렌치에 충진된 쇄석층의 측면 및 밑부분으로 스며들어 불포화지층을 통해서 침투되는 시설을 말한다. 본 연구에서는 수리실험을 통해 침투트렌치의 침투능을 산정하 였으며수심별로유입유량을 적용하여총유입유량에대한 침 투량, 유출량, 유출 시작시간, 종기침투능 및 종기침투능 도 달시간 등을 계측하고 트렌치해당 면적에 대한 CN을 도출

***정회원·소방방재청방재연구소연구원 (E-mail : [email protected])

***정회원·경일대학교토목공학과교수

***정회원·소방방재청방재연구소연구관

하여강우에대한유출저감량을산정할수 있도록하는데목 적이있다.

최근에 침투와 관련한 국내 연구로는 이재응 등(2001)이

강우강도에따른 일반 포장재와 투수성 포장의 침투량을 계 산하고우수유출저감효과를비교·분석하여 투수성포장재의 설치로인한첨두유출량 감소와유출량발생시간을 감소시키 는 효과에 관한 연구를 수행하였으며 김병훈 등(2002)은 투 수성 포장재에 대한 저감효과를 파악하기 위해 수리실험을 통한 투수성 포장재의 저감효과를 분석하였다. ^{김용호 등}

(2003)은지표조건에 따른침투특성을파악하기 위해시험장

비를 제작하여각각의 지표상태 및 강우강도에 따른 침투특 성을 분석하였으며, 김수광(2005)은 표면재료에따른 우수유 출 저감시설의침투 특성에 관한 실험을 통하여토지이용에 따른침투효과 및 특성을분석하였다. 이정민 등(2006)은 투 수성포장의유역내 수문학적 효과를수리실험및 수치모형

(SWMM)을 이용하여연구하여수정된 SWMM 모형의유용

성을평가하였으며 2007^{년에는침투트렌치로 인한유출양상}

의 실험적 연구를 수행한 바 있다. 이훈 등(2009)은 투수성

이 다른 보도블록을 이용하여투수계수에 따른 유출량을 계 측하여시간에따른 침투능을산정한 바있다.

국외침투시설 관련연구는 미국, ^일본, ^{독일 등에서} 1990

년대부터시행되었으며 관련지침과법규 등침투시설규정이 마련되어져왔다. Yashyuki (1991)은주택 및 도시에서의우 수 지하침투공법에 관한 연구, Yohihara (1992)는 우수침투

에 관한 실험적 연구를 수행한 바 있다. Koichi (1992)^는

침투형 우수저감시설에 대한 침투능력을 산정한 바 있다.

Duchene 등 (1994)은 홍수방어를위한 침투트렌치적용성에

관한연구를 진행하였으며 Guo (1998)^{는 침투트렌치가설치}

된유역의지표면과지표면하부의침투특성을모델링하였다.

본 연구에서는 침투형 우수유출저감시설 중 침투트렌치에 대한침투능을산정하여정량적인분석을실시하였으며실질 적으로 우수관거로 사용되는 250 mm ^{트렌치관을 사용하여}

수리모형실험을실시하였다는점에서다른 침투와관련된수 리모형분석과차별화된다고판단한다.

2. 수리실험의 개요

침투트렌치의 시설규모는저수조와 펌프, 토조를 포함하여 총 20 m×7 m이고 토조는 그림 1~그림 2와같이 적용하였으

며 각 트렌치 관마다 3×4×10 m^{로 제작하였다}. ^{외벽은 콘크}

리트로 구성되어 있으며 침투트렌치관경은 250 mm이고 관 내부에 유량을 침투시키는 기능을 가지는 개공은 10 cm²당

직경 2 cm의 원형으로 천공하였다. 실제 유역에서의 관수로

유속을 재현하기 위하여 트렌치 경사를 2%, 5%^{로 나누어}

실험하였으며 트렌치의 유입과 유출부에 가변위어를 장착하 여 수위를 유입과 유출부에서 일정하게 유지하도록 하였다.

그림 1. 침투트렌치 토조부 입체면도

그림 2. 침투트렌치 토조부 단면도

그림 3. 침투트렌치 수리실험장치 입체면도

유량계측장치는그림 3^{과같이 유입량과침투트렌치에서침}

투가 발생하고난 후 유출되는 유량을 측정되도록하였으며 실험 오차를 최소화하기 위해 수위계와 유속계를 결합시킨 비만관유량 측정계를고안하여설치하였다.

3. 침투트렌치 수리실험

침투트렌치의치수효과분석을 위해 트렌치의경사는 2%,

5%, ^{트렌치길이는} 10 m^{로 매설하여수리실험을 수행하였다}.

유입유량은수심별로적용하였으며, 총유입유량에대한 침투 량, 유출량, 유출 시작시간, 종기침투능 및 종기침투능 도달 시간등을 산정하여침투트렌치의 침투특성및유출저감효과 를 계측하여 정량화하고자 하였다. ^{선행강우 조건은} 5^{일 이}

내 실험이 없을 경우를 AMC-I(선행강우 없음) 조건으로 하

고, 5일 이내에이전수리실험이존재하는경우 선행토양함 수조건에의하여 성수기와비성수기의구분없이 AMC-III 조 건의실험으로가정하였다.

3.1 침투트렌치 경사 2%

그림 4와 같이 선행토양함수조건 AMC-I에대하여 트렌치 수심조건별로 유출증가 시작시간을 살펴보면, ^수심조건 50, 100, 150, 200, 250 mm에 대하여 25.3분, 14.2분, 11.7분,

7.9^분, 3.5^{분으로 트렌치 수심이 증가함에 따라 유출증가 시}

작시간이 감소하였다. 또한 선행토양함수조건 AMC-III에 대 하여 수심조건별로유출증가시작시간을살펴보면, 각강우강 도에 대하여 20.9분, 10.9분, 5.9분, 4.9분, 1.0분으로 수심이 증가함에 따라감소하는 것을알 수 있다. ^{선행토양함수조건}

AMC-I에 대하여 수심조건별로유출증가 시작전 초기침투능

을 살펴보면, 59.7, 60.6, 60.2, 58.2, 58.8 mm/hr로 수심조

건에 상관없이 평균 59.5mm/hr의 초기침투능의 값을 갖는

것을 알 수 있다. ^{선행토양함수조건} AMC-III^{에 대하여 수심}

조건별로 유출증가 전 초기침투능을 살펴보면 57.7, 58.5, 57.3, 55.4, 54.7 mm/hr로 평균 56.7 mm/hr의 초기침투능을

갖는것을알수있다. 유출증가시작전초기침투능은 AMC-I

조건의 평균값이 AMC-III ^{조건의 평균값보다} 2.8 mm/hr ^더

크게 산정되었다. AMC-I 조건과 AMC-III 조건의 초기침투 능 차이가 크지 않고 종기침투능의 AMC-I의 경우가 크게 나타나는 현상은 관수로 유속의 지배를 받는 흐름특성과 개 공 위치가 난류의영향을 증가시키는 현상을 반영하고 있는 것이라 판단된다.

2% 경사침투트렌치에 대한수리실험결과는표 1과 같으 며 지속시간은트렌치 유입부에 유량을 공급한 시간부터 종

기침투능 도달시간 후에 약 10~15^{분 동안 유출시킨 시간이}

며 총유입유량은 실험지속시간동안 유입에 공급된 총유량을

그림 4. 시간별 침투트렌치 침투능 변화(2%)

계측한것이다. 계측장비는유입부와유출부의 유속및 수위 센서로부터초당 유량을데이터로거를통하여실시간으로모 니터링할수 있다. 실험결과를분석하여유출시작시간, 초기 침투능및 종기침투능, 종기도달시간을 산정할 수있으며 총 침투량은총유입유량에서 총유출량을뺀값을 적용하였다.

선행토양함수조건 AMC-I^{에대하여수심조건별로종기침투}

능을 살펴보면, 4.2, 8.2, 9.5, 12.5, 5.9 mm/hr이고, AMC- III에 대하여는 각 수심조건별로 4.4, 5.8, 5.5, 5.3, 3.5 mm/

hr로 산정되었다. 그림 6과같이 선행토양함수조건 AMC-I에 대하여수심조건별로 종기침투능도달시간을살펴보면, 229.0

분, 146.5분, 43.0분, 37.0, 12.8분이고, AMC-III에 대하여는 각 수심조건별로 210.5분, 121.5분, 33.5분, 17.2, 6.6분으로 산정되었다. 선행토양함수조건과관계없이수심이증가할수록

종기침투능 도달시간은수심조건 150 mm까지급격하게 감소

하는 것으로 나타났고 수심조건 150 mm ^{이상의 결과 또한}

완만하게 감소하는것으로 나타났다. 수심조건별로총유입유 량에대한 총침투량의비는선행토양함수조건 AMC-I에 대하 여 각 수심조건별로 52.9, 28.5, 8.7, 5.0, 2.0%이고, AMC- III^{에 대하여는 각 강우강도별로} 49.7, 26.6, 6.4, 2.7, 1.2%

로 수심조건 150 mm까지 급격하게감소하는 것으로 나타났

고 200 및 250 mm에 대한 값은 완만하게 감소하는 것으로

나타났다. 각 수심조건별로선행토양함수조건에 따른 차이는

3.2, 1.9, 2.3. 2.3, 0.8%^로 AMC-I ^{조건의 결과가} 0.8~3.2%

범위내에서 AMC-III 조건보다 많이 침투 되는 것으로 산정 되었다. 종기침투능이트렌치유입수위에따라조금씩차이가 발생하는 현상은 종기침투능 도달시간 이후 10~15분 정도 실험종료시간까지진행된실험의침투능평균값을사용함으 로써 약간의오차가 발생하는것으로판단된다.

3.2 침투트렌치 경사 5%

5% ^{경사침투트렌치에 대한수리실험결과는그림} 7^{과 같}

으며 선행토양함수조건 AMC-I에 대하여 트렌치수심조건별 로 유출증가 시작시간은 수심조건에 대하여 30.4분, 14.8분, 10.2분, 6.7분, 3.8분으로 트렌치수심이 증가함에 따라 유출 증가 시작시간이 감소하였다. ^{또한 선행토양함수조건} AMC- III에대하여수심조건별로유출증가 시작시간을살펴보면, 각 강우강도에 대하여 25.4분, 10.1분, 6.5분, 3.2분, 2.1분으로 수심이 증가함에따라 감소하는것을알 수 있다.

표 2^{와 같이 선행토양함수조건} AMC-I^{에 대하여 수심조건}

별로 유출증가 시작전 초기침투능을 살펴보면, 58.7, 59.4,

51.9, 56.7, 57.8 mm/hr로 수심조건에 상관없이 평균

56.9 mm/hr의 초기침투능의 값을 갖는 것을 알 수 있다. 또

한 선행토양함수조건 AMC-III에 대하여 수심조건별로 유출 증가 전 초기침투능을 살펴보면 55.8, 55.5, 49.9, 53.3, 47.4 mm/hr로 평균 52.4 mm/hr의 초기침투능을 갖는 것을 알 수 있다. 그림 8과 같이 유출증가 시작전 초기 침투능은

AMC-I 조건의 평균값이 AMC-III 조건의 평균값보다

4.5 mm/hr 더 크게산정되었으며선행토양함수조건 AMC-I에

표 1. 2% 경사 침투트렌치 수리실험 결과 트렌치수심

(mm)

선행토양함수조건

(AMC)

지속시간

(min)

유입유량총

(m

)

유출증가시작시간

(min)

침투능초기

(mm/hr)

침투량총

(m

)

도달시간종기

(min)

침투능종기

(mm/hr)

50 I 239.0 35.9 25.3 59.7 19.0 229.0 4.2

III 220.5 33.0 20.9 57.7 16.4 210.5 4.4

100 I 156.5 41.7 14.2 60.6 11.9 146.5 8.2

III 131.5 35.0 10.9 58.5 9.3 121.5 5.8

150 I 62.2 50.8 11.7 60.2 4.4 43.0 9.5

III 55.1 45.0 5.9 57.3 2.9 33.5 5.5

200 I 45.2 67.8 7.9 58.2 3.4 37.0 12.5

III 36.6 54.9 4.9 55.4 1.5 17.2 5.3

250 I 22.1 58.9 3.5 58.8 1.2 12.8 5.9

III 18.8 50.2 1.0 54.7 0.6 6.6 3.5

그림 5. AMC-Ⅰ과 Ⅲ의 초기침투능 비교(2%)

그림 6 AMC-Ⅰ과 Ⅲ의 종기침투능 도달시간 비교(2%)

대하여 수심조건별로 종기침투능을 살펴보면, 2.1, 5.4, 2.7, 5.1, 5.6 mm/hr이고, AMC-III에 대하여는 각 수심조건별로

3.0, 2.9, 2.0, 2.7, 4.2 mm/hr로산정되었다.

선행토양함수조건 AMC-I^{에대하여수심조건별로종기침투}

능 도달시간은 그림 9^{와 같이} 320.7^분, 150.6^분, 63.4^분,

29.5, 12.2분이고, AMC-III에 대하여는 각 수심조건별로

228.8분, 130.1분, 39.3분, 24.4, 10.5분으로산정되었다.

선행토양함수조건과 관계없이수심이증가할수록종기침투 능 도달시간은 수심조건 150 mm^{까지 급격하게 감소하는 것}

으로 나타났고수심조건 150 mm ^{이상의결과는완만하게 감}

그림 7. 시간별 침투트렌치 침투능 변화(5%)

표 2. 5% 경사 침투트렌치 수리실험 결과 트렌치수심

(mm)

선행토양함수조건

(AMC)

지속시간

(min)

유입유량총

(m

)

유출증가시작시간

(min)

침투능초기

(mm/hr)

침투량총

(m

)

도달시간종기

(min)

침투능종기

(mm/hr)

50 I 330.7 49.6 30.4 58.7 24.5 320.7 2.1

III 238.8 35.9 25.4 55.8 17.1 228.8 3.0

100 I 160.6 42.8 14.8 59.4 11.9 150.6 5.4

III 140.1 37.4 10.1 55.5 9.1 130.1 2.9

150 I 73.4 59.9 10.2 51.9 4.4 63.4 2.7

III 55.4 45.3 6.5 49.9 2.6 39.3 2.0

200 I 47.3 71.0 6.7 56.7 2.4 29.5 5.1

III 40.4 60.7 3.2 53.3 1.8 24.4 2.7

250 I 22.2 59.2 3.8 57.8 1.2 12.2 5.6

III 20.4 54.4 2.1 47.4 0.8 10.5 4.2

소하는것으로나타났다. 수심조건별로총유입유량에 대한총 침투량의비는선행토양함수조건 AMC-I^{에 대하여각 수심조}

건별로 49.4, 27.8, 7.3, 3.4, 2.0%^이고, AMC-III^{에 대하여}

는 각 강우강도별로 47.6, 24.3, 5.7, 3.0, 1.5%로 수심조건

150 mm까지 급격하게 감소하는 것으로 나타났고 200 및

250 mm^{에 대한값은 완만하게감소하는것으로 나타났다}.

각수심조건별로선행토양함수조건에 따른차이는 1.8, 3.5, 1.6. 0.4, 0.5%로 AMC-I 조건의 결과가 0.4~3.5% 범위 내

에서 AMC-III 조건보다많이 침투 되는것으로산정되었다.

4. 침투트렌치 적용방안

유역의 수문학적인 영향을 반영할 수 있는 방법으로

NRCS 유출곡선지수에 의한 유효우량 산정방법이 있다. 이

방법은 호우로 인한 유출량 자료가 없는 경우인, 강우-유출 관계설정이불가능한미계측유역으로부터 유역의수문학적 토양특성과 식생피복상태등에 대한 자료만으로 총강우량에 대한 유효강우량을 산정하기 위한 도구로 개발된 것이다. NRCS에서는 총우량과 유효우량간의 관계를 다음의 식으로 표시하였다.

(1)

여기서 P는호우별 총우량(mm)이며, Ia는강우 초기의 손실 우량(mm), ^{S는 유역의최대잠재보유수량}(potential maximum

retention, mm)이고 Q는 직접유출량에 해당하는 유효우량

(mm)^이다. ^식 (1)^{의초기손실}, ^Ia는유출이시작되기전에 생 기는 차단이라든지, 침투, 지면저류 등을 포함하며 S와는 다 음과같은관계를가진다고가정한다.

Ia= 0.2^S (2)

식 (2)를식 (1)에대입하면

(3)

NRCS 유출곡선지수법에의한 직접유출량은식 (3)으로부

터 계산한다. S는 선행토양함수조건에 따라 상이한 값을 가

지게 될 것이며 AMC-I^{에 대한 S는} AMC-II^{에 대한 S보다}

크지만, AMC-III에 대한 S는 AMC-II에 대한 S 값보다 작 을 것이다.

유역의 잠재보유수량의 크기를 나타내는 S는 유역의 토양 이나 토지이용 및 식생피복 처리상태 등의 이른바 수문학적 토양-피복형(hydrologic soil-cover complexes)의성질을 대변 하는 것으로 한 유역의 유출능력을 표시하는 유출곡선지수

CN이라는 변수를 다음과 같이 S의 함수로 정의함으로써 유 출에 미치는 S의효과를 간접적으로고려하게된다.

혹은 (4)

강우-^{유출량에의한방법으로최대 잠재저류량 S를구하기}

위하여 식 (3)을 S에 대하여 정리하면 식 (5)를 유도할 수 있고, 여기에서산정된 S와 식 (4)을 이용하여 CN을 산정한 다.

(5)

2. 적용방안

침투트렌치의 수리실험을 통하여 NRCS ^{적용시 필요한} CN을 산정하였으며 앞서언급한바와 같이침투트렌치의 길 이별 해당하는 전체 배수구역의 면적은 그림 10과 같이

130 m²으로가정한상태에서 분석을하였다.

표 3 ^{및 표} 4^{와 같이} AMC-^{조건하에서} 5^{개의 트렌치수심}

에 대하여 분석하였으며 강우량(P)은 실험의 지속시간에 따 른 유입총량적인개념으로 나타낸것이다. 침투트렌치는 수심 과 유속의 차이로 인하여 흐름특성이 달라지므로 CN^값에도

Q

P I –

P I –

( )

+ S ---

=

Q P

– 0.2 S

P + 0.8 S ---

=

CN 25 400

S + 254 ---

= S 25 400

--- 254 CN –

=

S = 5

P + 2 Q – 4 Q

+ 5 PQ

그림 8. AMC-Ⅰ과 Ⅲ의 초기침투능 비교(5%)

그림 9. AMC-Ⅰ과 Ⅲ의 종기침투능 도달시간 비교(5%)

그림 10. 침투트렌치 배수구역

차이가발생하는것으로분석되었으며실제강우에 따른저감 량산정시유역에토지피복 면적별로적용시킬수 있도록평 균 CN^{을 산정하였다}. CN^{은 트렌치 경사} 2%^{일 때} 84, 5%

일 때 83으로 산정되었고, AMC- 조건하에서 CN은 2%, 5% 모두 84로 산정되었다. 따라서침투트렌치의유입유량의 규모상선행토양함수조건에 관계없이 83~84의 값을갖는 것 으로분석되었다.

5. 결 론

본 연구에서는 침투트렌치의 수리실험을 통하여 침투능에

대한정량적인 분석을하고 AMC-I 조건과 AMC-III 조건하

의 CN값을산정하여 침투트렌치로인한유출저감 정도를파 악하고자하였다.

실험결과 침투트렌치 경사 2%^{에 대하여} AMC-I ^조건의

수리실험결과 트렌치수심조건 50, 100, 150, 200, 250 mm

에 대한 종기침투능은 4.2, 8.2, 9.5, 12.5, 5.9 mm/hr로 평균

8.06 mm/hr이고, AMC-III 조건하에서는 4.4, 5.8, 5.5, 5.3, 3.5 mm/hr^{로 평균} 4.9 mm/hr^{로 산정되었다}. ^{침투트렌치경사} 5%에 대하여는 AMC-I 조건하에서 수리실험 결과 2.1, 5.4, 2.7, 5.1, 5.6 mm/hr로 평균 4.18 mm/hr이고, AMC-III에 대 하여는 각 수심조건별로 3.0, 2.9, 2.0, 2.7, 4.2 mm/hr로 평 균 2.96 mm/hr^{로 산정되었다}.

실험결과를 이용하여 NRCS 적용시 필요한 CN을 산정하

였으며그 결과 AMC-I 조건하에서 5개의 침투트렌치수심에

대하여 CN은 경사 2%일 때 84, 경사 5%일 때 83으로 산 정되었고, AMC-III ^{조건하에서} CN^은 2%, 5% ^모두 84^{로 산}

정되었다. 따라서침투트렌치의유입유량의규모상선행토양함

수조건에관계없이 83~84의값을갖는것으로분석되었다.

향후 연구에서는트렌치 개공율과개공위치를변경하여다 양한 조건에서 실험을 수행할 필요가 있으며 수치모의를 통 한 적정성을파악하고다양한하부토양의투수계수를적용하 여 침투트렌치관경별 침투능을 산정할 필요가 있을 것으로 판단된다. 향후 침투트렌치와같은 우수유출저감시설이 도시 화 및 개발지역에설치된다면 홍수량 저감 및 첨두도달시간 을 지체할수 있다는점에서치수적인측면에유리하게작용 할 것으로판단된다.

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표 3. AMC-Ⅰ 조건의 경사별 침투트렌치 CN 산정 결과 트렌치수심

(mm)

강우량

P

(mm)

Q

(mm) S

(mm) P/S CN

2% 5% 2% 5% 2% 5% 2% 5% 2% 5%

50 248.1 352.7 119.5 187.4 169.7 206.2 1.46 1.71 60 55 100 293.0 301.2 209.9 218.2 86.4 85.7 3.39 3.51 75 75 150 265.2 391.0 239.1 364.6 23.4 23.1 11.36 16.94 92 92 200 425.5 339.3 402.4 322.9 20.0 14.1 21.27 23.99 93 95 250 256.0 244.0 254.7 242.1 1.1 1.6 235.47 153.27 100 99

CN 2% : 84 5% : 83

표 4. AMC-Ⅲ 조건의 경사별 침투트렌치 CN 산정 결과 트렌치수심

(mm)

강우량

P

(mm)

Q

(mm) S

(mm) P/S CN

2% 5% 2% 5% 2% 5% 2% 5% 2% 5%

50 228.0 253.5 117.3 139.0 140.7 140.2 1.62 1.81 64 64 100 243.0 260.2 177.7 197.2 67.0 63.2 3.62 4.12 79 80 150 206.6 242.4 189.9 227.2 14.7 13.2 14.01 18.30 95 95 200 197.8 280.6 188.4 268.3 8.1 10.6 24.42 26.54 97 96 250 132.0 208.0 131.4 209.6 0.5 -1.3 263.17 -156.83 100 101

CN 2% : 84 5% : 84

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◎논문접수일

: 10

11

04

◎심사의뢰일

: 10

11

04

◎심사완료일

: 10

11

15