Experimental Investigation on Dynamic Behavior of Steel Fiber Reinforced Concrete Structures

(1)

강섬유콘크리트구조물의 다양한 동적거동에 관한 실험적 연구

Experimental Investigation on Dynamic Behavior of Steel Fiber Reinforced Concrete Structures

강보순^†

Bo-Soon Kang

1. 서 론

강섬유철근콘크리트의특성에 관한연구에서정하중하에 있는단기거동에관해서는 비교적많은 연구논문이발표되 어있지만일부동적하중에대한강섬유철근콘크리트의강

도증진및

Ductility

향상에관한효과를 규명한연구실적이

나철도에서자주언급되는피로하중에대한연구는아직도 부족한상태이다

.

따라서본연구에서는다양한동하중을받 는구조물에 강섬유콘크리트를적용할수있도록 강섬유콘 크리트의에너지감쇠

,

^충격특성^및 ^피로거동^등을^실험적

으로 수행한 연구결과를 제시하였다

.

강섬유콘크리트는특히숏크리트와산업포장슬래브와같 은분야에서는벌써자주사용되는반면에일반적인건설구 조물에서는주로경제적인 이유로지금 까지는제한적으로 사용되었다

.

그러나특수한 분야예를 들면충격하중

,

지진 하중뿐만아니라철도분야에자주적용되는피로하중등과같 은동적하중이작용하는구조물에대해서는좀더 적용가능 성이 높다

.

기존철근콘크리트는잘알려진단점인비동질성과비등 방성을갖고 있으나강섬유콘크리트는이에반해 기본적으 로여러장점들을 갖고있다

.

콘크리트속에서 이상적인섬

유분포는 즉

3

차원공간뿐 만아니라 섬유간의위치간격에 서도균등한섬유분포가가능할때모든

3

차원방향으로같 은 특성을갖는하나의거시적인 유사동질재료이다

(

유사등

방연속체

)[1,2]. Fig. 1

에서는 우리는이상적으로자유롭게

흩어진강섬유의상호간의 위치를잘관찰할수 있다

.

아주 짧은 선과점의 형태로나타나는섬유는그림표면에서거 의 직각으로놓여있는섬유이고사이에큰공백들은큰골 재들이다

.

이와같이곳곳이모든 방향으로고루분포된강 섬유콘크리트효과는

3

축방향으로좀 더인성을갖도록제 작된재료특성으로서강섬유콘크리트를특히충격하중및다 른 동적하중을받는구조물의 건설재료로추천할수 있다

[3,4].

또한강섬유콘크리트의선호하는특성으로는높은마

모강도

,

열전도율및작은건조수축을갖고있지만여기서 는 다루지않게된다

.

내구성은구조물표면에서다소불충 분한 강섬유콘크리트피복두께라도큰문제가되지 않는것 을알 수있다

.

^부식되는^주변^{환경조건들이}^만들어질^때^직

접적인표면근처에서강섬유가다소의부식이진행되지만그 양은표면주위의아주작은부피에불과하고부식모양은자

유로운 점형태의파편으로깊이는 약

2mm

정도까지만침

투하여부식이콘크리트 안으로계속더 진행되지못하므로 내구성에는큰 영향을미치지못한다

.

이것은다만콘크리 트표면에 지저분한약간의얼룩이 지는미관상의문제로만 국한된다

.

시멘트가사용된구조물표면층에의해발생되나 이러한 미관상의문제는원하면 장기적이고효과적으로대 Abstract

In this paper, dynamic behavior of steel fiber reinforced concrete(SFRC) by experimental method is discussed.

Because of its improved ability to dissipate energy, impact resistance and fatigue behavior, SFRC has a better dynamic behavior than that of plain concrete. Dynamic behavior is influenced by longitudinal reinforcement ratio, volume and type of steel fiber, strength of concrete and the stress level. Impact resistance and fatigue behavior in the SFRC has been evalu- ated from dynamic experimental test data at various levels of cracked states in the elements.

Keywords

: Steel fiber reinforced concrete, Dynamic behavior, Damping, Crack propagation, Impact load, Fatigue load

초 록 강섬유콘크리트는 터널의 숏크리트와 산업슬래브포장과 같은 적용 분야에서는 벌써 주목할 정도로 성 공적인 반면에 일반적인 건설실무에서는 적용가능성이 주로 경제적인 이유로 해서 지금 까지는 부분적으로 제 한되었다

.

동적하중을 받는 특수한 분야 예를 들면 충격하중

,

지진하중 및 철도의 피로하중등과 같은 동적하중 이 작용하는 구조물에대해서는흥미로운가능성을 열어놓고 있다

.

따라서연구에서는 저자 연구소에서수행한 다양한 동하중을 받는 구조물에 강섬유콘크리트를 적용할 수 있도록

강섬유콘크리트의 에너지 감쇠

,

충격특성 및 피로거동 등을 실험적으로 수행한 연구결과로 보여준다

.

주요어 : 강섬유철근콘크리트동적거동

,

에너지감쇠

,

균열발전

,

충격하중

,

피로하중

†교신저자 : 배재대학교건설환경철도공학과

E-mail : [email protected]

(2)

처 할 수 방법들이 있다

.[3]

2. 동적거동을 위한 기본변형의 특성 2.1. 인장변형

실험실조건에서 강섬유가인장하중에대한균열을발생 시키는 초기인장변형

(

인장강도에해당되는 변형

:

균열변 형

)

^에는^큰 ^영향을^주지^못한다

.

^이와^같은^특성은^실무적

인면에서도그렇게크게다르지않다

.

그래도확인할수있 는균열변형의큰증가가일어나면그것은외부적으로볼수 없으나전체에서알 수있는균열발생전에변형이커지는 현상과등가 증가된균열변형을가져오는여러개의 미세한 균열에기인할수있다

.

이것은유사하게만들어진 강섬유 표면을 싸고 있는 콘크리트의 부착효과이다

[5,6].

인장저항까지뚜렷한정도로변형성을인장한계변형으로 서이해한다면 강섬유혼입으로여러배의증가된값을 얻게 된다

.

여기서비교적길게인장변위를받게되는부착효과 와요철효과에 기인한강섬유인발저항에의한 인장상태를 다루게 된다

.

2.2 압축변형

Fig. 2

에서와같이 콘크리트의압축파괴변형은강섬유혼

입으로뚜렷하게증가되지만첫조직손상시거시적으로볼 경우압축파괴변형을다만콘크리트수축으로만이해하면강 섬유가없는콘크리트에비해크게차이가없다

.

그다음첫 저항순간강섬유의효과는바로발휘된다

.

손상이발생한후 강섬유가내부구조에서함께 작용하여계속증가되는 압축 변형 시 압축응력에 따른 작은 기울기를 갖고 있다

.

전체적으로강섬유의혼입으로 콘크리트압축응력

-

형률곡 선에서면적증가

,

즉 에너지능력의현상을 나타내고있다

.

2.3 휨변형

일반적으로순수한인장이나 휨하중하에있는철근콘크 리트 구조물의균열발생은인장부분의가장 취약한곳에서 콘크리트의인장강도를초과할때 발생한다

.

^이곳의^콘크리

트 단면의응력은없다고가정하고철근이인장력을받으므 로 철근응력이큰폭으로증가하게 된다

.

^그러나^강섬유철

근콘크리트에서는 균열단면에서우회하는응력의일부분을 강섬유가 부담하게되어균열단면의콘크리트의 응력이없 어지는 것이아니라일정량의 강섬유응력이콘크리트의응

력을대신하여 계속유지하게된다

(Fig. 3).

^따라서^균열단

면의 철근응력은상대적으로작아져 그에상응하는철근과 콘크리트의유효부착길이도작아지므로균열폭이작아지게 된다

.

그리고또한강섬유철근콘크리트의중립축의위치가 콘크리트 압축방향으로작게이동하게되어 같은하중하에 서강섬유철근콘크리트의균열깊이가강섬유가없는일반철 근콘크리트보다작아져서결과적으로는강성을증가시키고 처짐을감소시킨다

.

이러한균열특성의결정적인변화는강 섬유를보강함으로써철근콘크리트구조물의변위내지는사 용성상태에큰 영향을줄수가있다

.

강섬유철근콘크리트 에서는균열단면에서응력의일부분을강섬유가부담하게되 는 것을 고려하여 감소된 철근응력이 결정된다

.

2.4 충격강도

보강하지 않은무근 콘크리트와강섬유 콘크리트의충격 강도를위한실험은강섬유혼입으로충격하중에 대한저항 상승을가져온다

.

실린더시편에일정한높이의낙하실험을 통해파괴까지지지할수있는횟수를취하면충격강도을위

한 척도로서

Fig. 4

와 같은결과를얻게된다

.

강섬유의혼

Fig. 1강섬유콘크리트의

x-

선사진

[3]

Fig. 2

강섬유콘크리트의압축파괴변형

[1]

Fig. 3 휨부재의 균열단면에서작용하는 강섬유철근콘크리트 의변형

,

응력및 힘

[7]

(3)

입으로정의된충격강도가

20

배가넘는다

.

이와같은 충격 하중의저항력은확실한강섬유콘크리트의효과로충격하중 에대한긍정적인다축변형특성과확실히향상된강섬유콘 크리트의에너지능력에기인한다

.

충격하중에대한이와같 은특성은특히섬유로강하게생기는내부마찰내지는이 런 유형의하중재하시 에너지감쇠로설명될수 있어동 하중이작용하는콘크리트 구조물에강섬유를혼입할 경우 동적거동에 효과적인 영향을 미친다

[2,9].

3. 동적실험수행 및 결과 3.1 에너지 감쇠실험

지진발생시콘크리트구조물의경우연성이큰강구조물 에비해상대적으로지진피해를받는다

.

특히콘크리트교각 의파괴는연성부족이주요인으로지적되고있다

.

^그리고^같

은콘크리트구조물에서도최근강화된내진설계규정에의 해연성을증가시킨구조물은이전에건설된구조물보다피 해가경미한것으로보고되고있다

.

이와같은사실로볼때 콘크리트부재의연성향상및 에너지감쇠는내진능력향상의 핵심적인사안이며이에대한집중적인연구가필요하다

[8].

일반적으로콘크리트구조물의비균열상태일경우종방향 으로모든단면에서에너지감쇠기능이동일하다

.

그러나균 열상태일경우철근콘크리트구조물의에너지감쇠는주로균 열된부분에서발생된다

.

즉

,

균열부에서의철근과콘크리트 사이의상대적인변위에 의해진동에너지가열로 변화됨으 로마찰에너지감쇠가생긴다

.

이와같이

,

구해진에너지감 쇠치들은구조물에좌우되기때문에

“

^구조물의^{에너지감쇠}

”

라고도 말한다

[2].

실험은

Fig. 5

에나타난 수평방향으로진동할수 있는단

순보에서수행되었다

.

시편의길이는

3m

이고폭과높이는

각각

8cm

와

16cm

이며

LVDT

와 측정게이지를설치하였다

.

실험에서 사용된 변수는 다음과 같다

.

***^{강섬유혼입량}

(

^무섬유

, 0.8 vol.%, 1.6 vol.%)

***철근비

(

µ

=0.44%, 1.23%)

***

^{콘크리트강도}

(C25

^≅

25N/mm

²

)

Fig. 4혼입량에따른강섬유콘크리트의충격강도

[3]

Fig. 5시편의

Test set up

^및^측정위치

Table 1

시편종류및실험변수

Beam designation Number

of beams Volume fraction of

fibers Vf [%]* Type of fibers Degree of tension reinforcement　 µ01=µ02 [%]**

concrete strength class by EURO CODE***

B1 3 0.0 - 0.44 C 25

B2 3 0.8 straight 0.44 C 25

B3 3 1.6 straight 0.44 C 25

B4 3 0.0 - 1.23 C 25

B5 3 1.6 straight 1.23 C 25

(4)

격히해제하여자유진동을하는보의진동상태가자동으로 측정된다

.

첫번째 시험단계

(

단계

V1)

의 초기처짐에는균열이발생 하지않는다

.

이때의진동들은전체적으로균열이없는상 태에서진행되므로각 요소사이의진동특성간에는큰 차 이가 없다

.

두번째 단계

(

단계

V2)

에서첫번째 균열이발생하며

,

이 는화면에나타나는힘과변형의관계에서확인된다

.

즉

,

시 험체를휘게하는힘이감소되면균열이발생된것을알 수 있다

.

동시에보중간단면에서의변형은급격히증가한다

.

Fig. 6

은 다음단계들의초기처짐을증가시켜기존의균열부

(

^중앙

)

^이외의^위치에서^새로운^균열이^발생함을^확인하므

로

,

각 단계별 초기처짐에 따라 여섯 등급으로 결정된다

.

각처짐단계의진동에서에너지감쇠의진행이 쌍곡선모 양으로나타나며

,

마찰에너지감쇠로인하여발생하는등가 에너지감쇠치가처짐이증가되면감소되고반대로처짐이감 소하면에너지감쇠치는증가한다

.

곡선상의점들은최대처 짐과 측정 순간의 처짐에 의하여 결정된다

.

Fig. 7

은 본연구의 실험결과로서여섯 개의상이한초기

처짐에서에너지감쇠와처짐의관계를나타낸다

.

이곡선들 로부터처짐에대한에너지감쇠치의관계를알수있으며또 한에너지감쇠치의상한과하한이결정되고

,

^최대^처짐과^측

정순간의처짐에의해결정되는각에너지감쇠치는그 사

이에 존재하게 된다

.

강섬유로보강된시험체경우

(

혼입량

: Vf=1.6 Vol.%)

와보

강되지않은 시험체경우

(

혼입량

: Vf=0.0 Vol.%)

에 대한철

근비 µ

=0.44%

에서의결과가

Fig. 7

에나타나있다

.

강섬유

로 보강된시험체경우에약

15%

정도의더큰 에너지감쇠 치를 보인다

.

3.2. 충격실험

본 시험은현재 우리나라의항만시설물로널리사용되고 있는 테트라포트

(

이하

T.T.P)

에서현재까지는사석으로시

Fig. 6실험체중앙에서의요소별측정치

Fig. 7처짐에따른강섬유철근콘크리트의에너지감쇠치분포

(5)

공되고있는

T.T.P

의 받침을경제성과작업의효율성을향 상시키고자특수제작된콘크리트

Block

의위에

T.T.P

를 재 하시킬경우발생할수충격하중에대한안정성여부를파

악하고자 본 연구에서 수행한 연구결과의 일부이다

.

시험조건을실제현장조건에 더근접하게시험을실시하

고자

,

콘크리트

Block

낙하높이를조절하면서낙하시험을

실시하였다

.

사용된콘크리트

Block

은이전실시되었던

T.T.P

받침과 동일한 조건의 시료로서 시험을 실시하였다

.

3.2.1 시편 및 실험수행

본 실험은먼저

4

^개의^종류로^제작된^{실제크기의}^콘크리

트

Block (1.0×1.0×0.4m

정도

,

무근

,

철근콘크리트

, 30kg/m

³

의 강섬유가포함된콘크리트

, 60kg/m

³^의^강섬유가^포함된

콘크리트

)

에각

Block

별로동일조건의하중을각

Block

별

로 낙하한다

.

^이^후^낙하 ^전후의

Block

^의^{육안조사를}^기본

으로하고균열폭과균열깊이측정

,

파손정도를조사하고각

Block

^별로^파괴^가능한^높이까지^낙하고를^높여^시험을^한다

.

-

콘크리트

Block 4

개

(

무근

,

철근콘크리트

, 30kg/m

³의강

섬유가포함된콘크리트

, 60kg/m3

^의^강섬유가^포함된^콘

크리트

)

-

^낙하시편

: 60kg/m

³^의 ^강섬유가 ^포함된 ^콘크리트

-

콘크리트 강도

: 21 N/mm

²

60kg/m

³^의^강섬유가^포함된^{콘크리트를}^각^콘크리트

Block

에 높이를변화시키면서균열양상과파손정도를조사한다

.

Fig. 9

0.5m

의낙하고에서충격을가할때발생되는강섬유콘크리트블럭의균열거동 Fig. 8 충격실험

Test-up[6]

(6)

먼저

H=0.5m

에서시작하여

H=0.8m, H=1.0m, H=1.5m~

최 대높이까지

0.5m

간격으로높이를증가시키며낙하를하여 균열양상과 파손정도를 조사한다

.

각

Block(

무근콘크리트

,

강섬유

30kg/m

³와

60kg/m

³

, 0.5%

인장및 압축배근

)

마다

4ton

콘크리트블록으로낙하높이를

증가시켜파괴까지실험을수행하여다음과같은결과를얻 었다

.

Fig. 9

와

10

에서 보여지는것처럼무근콘크리트

0.5m

의

낙하고에서각 방향별로균열폭이

0.1~10.0mm

까지 발생되 었고발생된균열은모두관통균열형태로완파가되었다

.

강

섬유

30kg/m

³시편은한쪽 방향에

1mm

의 관통균열이발생

하여파손이되었다

.

강섬유

60kg/m

³은

0.5m

에서

1.5m

까지

낙하시험을한결과

0.5m

까지는손상이없었다

. 0.8m

의 낙 하실험에서한쪽는방향에

0.2~1.0mm

의관통균열이발생하 였다

.

철근콘크리트는낙하고

0.8m

까지는손상이 없었지만

1.0m

에서균열이 부분적으로발생하였다

.

낙하고

1.5m

에서 시험을한 결과

1m

에서발생한균열이조금더 커지는정 도이었다

.

이와 같은충격실험결과로볼때 실제시공현장 에서사용가능한항만에사용되는콘크리트피복

Block

으로는

60kg/m

³의 강섬유가포함된콘크리트

Block

과 철근콘크리

트

Block

이 모두적정하지만 철근제작공정과경제성 측면

을 고려할때

60kg/m

³^의^강섬유가 ^포함된 ^콘크리트

Block

을사용하는것이바람직하다고판단된다

.

현장에서실제로 테트라포트를적재할때최대한충격을줄이며적재를하는

것을볼 때이 실험에서낙하고

1.5m

는 실제현장조건보다

더 극한상태까지 고려한 시험이라고 볼 수 있다

.

3.3 피로성능실험

구조물의사용성에서는균열상태와처짐변화의관찰이아 주 중요하다

.

특히 교량

,

슬래브궤도및 침목과 같은철근 콘크리트및프리스트레스트콘크리트로된철도구조물과도 로구조물은공용기간에계속되는반복하중이받게되므로사 용조건에 대한균열발전은구조물의 강성을감소시키고처 짐이증가하는현상을가져오게된다

.

특히구조물의공용 기간에 주기적으로반복되는피로하중에대한 이런사용성 의 문제를간과하게되면급기야콘크리트구조물의내구성 및 안전성에심각한문제가될수 있으므로본 논문에서는 철도에서와 같은반복되는피로하중에대한 내구성이양호 한 강섬유철근콘크리트구조물의사용성즉

,

^균열발전

,

^처짐

및 강성의변화에대한저자연구소에서수행된실험적연구 결과이다

.

3.3.1 시편 및 실험수행

실험은정적으로최대사용하중까지재하한후연속하여각 각사용피로하중의진폭의크기인최소하중

/

최대하중비

(Pmin/

Pmax=0.1;0.4;0.7)

에따라 각각

9

개씩총

54

개가 제작된철

근콘크리트의 보에피로하중을주어수행하였다

.

^사용된^콘

크리트의강도는

25N/mm

²와

45N/mm

²

,

철근비는

0.5%

이고

스터럽은없으며시편크기는길이가

150cm,

단면폭이

15cm,

단면높이는

20cm

인 철근콘크리트보이다

.

필요한제반측정 Fig. 10

1.5m

의낙하고에서충격을가할때발생되는강섬유콘크리트블럭의균열거동

(7)

값은보의 중앙처짐

,

콘크리트의압축변형①

,

철근의 변형

(3

곳

;

②

~

④

),

및 균열측정

(5

곳

:

⑤

~

⑨

)

이다

.(Fig. 11)

3.3.2 실험결과

Fig. 12

^에서는^{사용피로하중에}^대한^{목표압축강도는}

45N/

mm

²이고철근비가

0.5%

인 강섬유철근콘크리트보의강섬유

의 혼입량에따른균열특성을잘 보여주고있다

.

^강섬유철

근콘크리트보의균열폭은

100

만번의반복하중이재하된후 일반철근콘크리트보의균열폭보다평균적으로강섬유

30kg/

m

³를 혼입할때는

35%, 60kg/m

45%

정도

로감소된다

.

^{일반콘크리트보의}^경우

50

^만 ^번부터는^균열발

전의기울기가 작아지는데이것은단순히콘크리트의 진동

크리프에의한 것으로만볼수 있다

.

^반면에^강섬유

(Harex)

30kg/m

50

만 번부터는균열발전의기울기

가증가하는데 그이유는강섬유와 콘크리트사이의부착효 과가상실된것으로판단된다

.

따라서장기적인균열제한에

는 강섬유

(Harex) 60kg/m

³을 혼입하는것이 적당한것으로

판단된다

.

Fig. 13

은사용피로하중에 대한목표강도는

25N/mm

²이

고 철근비가

0.5%

인 강섬유철근콘크리트의강섬유의혼입

량에따른강성의변화를나타내고있다

.

일반철근콘크리 트보의경우에강성의변화가미세하다

.

그원인은하중이재 하 되고연속적인균열측정을위해

LVDT

가설치된중앙부 즉

,

최대모멘트가작용하는부분에사용하중범위에서는실 제적으로강성이더 이상감소되지않는것으로판단된다

.

Table 2시편종류및실험변수

Beam designation Number

of beams Volume fraction of

fibers Vf [%] Type of fibers Degree of tension reinforcement　 µ01=^µ02 [%]

concrete strength class by EURO CODE

B1 9 0.0 - 0.5 C 25

B2 9 0.38 Harex 0.5 C 25

B3 9 0.56 Harex 0.5 C 25

B4 9 0.0 - 0.5 C 45

B5 9 0.38 Harex 0.5 C 45

B6 9 0.56 Harex 0.5 C 45

Fig. 11휨시편의

test set up

Fig. 12반복횟수

-

^{균열발전에}^대한^강섬유^영향

Fig. 13

반복횟수

-

강성에관한강섬유의영향

(8)

반면에강섬유철근콘크리트보의강성은계속되는균열발전

으로인해거의 일정하게감소하는 것을볼수있다

. 100

만

번의반복하중이재하된후일반철근콘크리트보의강성보 다 평균적으로강섬유

30kg/m

³을 혼입할때는

20%, 60kg/

m

³를 혼입할 때는

50%

정도로 증가된다

.

Fig. 14

는다양한사용반복하중하에서반복횟수에대한

처짐의발전을보여주고있다

.

사용하중진폭크기

(

최소하중

/

최대하중비

Pmin/Pmax=0.1; 0.4; 0.7)

가클수록 처짐발전의 기울기가 커짐을 확실히 알 수가 있다

.

Fig. 15

는실험에서얻어진결과를종합해서나타내었다

.

시

간에따른규격화된휨강성변화에대한그래프로서

X

축은 힘의 진폭으로설계최소하중과 설계최대하중의 비

(Pmin/

Pmax=0.1; 0.4; 0.7)

이며

Y

축은규격화된휨강성

(EI)

으로 시

공직후최대

0.5

로시작하게되며

Z

축은잔존수명을예측할 수있는방법을제시하였다

. 100

년후의진폭비의크기에따 라진폭이작은

0.7

은 규격화된휨강성이

0.4

로 진폭이중간

인

0.4

는규격화된휨강성이

0.325

로 진폭이큰

0.1

은 규격

화된휨강성이

0.26

^으로^떨어지게^되는^것을^볼^수^있다

.

^이

는 제일큰

0.1

의 진폭은

52%

의 건전도를중간

0.4

의 진폭 은

66%

의 건전도를제일작은

0.7

의진폭은

80%

의건전도 를 보이는 것으로 잔존수명을 예측할 수 있다

.

(1)

강섬유로보강된철근콘크리트보의 경우에에너지감 쇠치가 약

15%

정도 크다

.

(2)

충격실험결과는

60kg/m

³의강섬유콘크리트

Block

과 철근콘크리트

Block

이 거의같은 효과를가져 오나산업포 장 및터널에서와같이철근제작공정이없는시공성과경 제성측면을고려할때는철근콘크리트

Block

보다더적절하 다

.

(3)

강섬유철근콘크리트보의강성은

100

만번의반복하중 이 재하된 후철근콘크리트보의강성보다평균적으로강

섬유

30kg/m

³을혼입할때는

20%, 60kg/m

³을혼입할때는

50%

정도로 증가된다

.

(4)

강섬유철근콘크리트보의균열폭은

100

^만^번의 ^반복하

중이 재하된 후철근콘크리트보의균열폭보다평균적으로

강섬유

30kg/m

³를혼입할때는

35%, 60kg/m

³를혼입할때

는

45%

정도로 감소된다

.

(5)

강섬유

(Harex) 30kg/m

³을 혼입할 때는

50

만 번 부터

는강섬유와콘크리트사이의부착효과가상실되어균열발전 의 기울기가 감소한다

.

(6)

실험결과로서시간에따른 휨강성변화에대한

3

차원 그래프로나타내어

X

축은 하중의다양한진폭으로설계최 소하중과설계최대하중의비로

Y

축은규격화된휨강성

(EI)

으로

Z

^축은^{잔존수명을}^예측할^수^있는^방법을^{제시하였다}

.

참고문헌

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Fig. 14다양한사용반복하중하에서반복횟수에대한처짐발전

Fig. 15다양한사용반복하중하에서시간에따른휨강성의변화

(9)

Universität Bochum.

[9] H.M. Kweon, B.S. Kang, H.S. Shim (2001) Field Construc- tion Experiment of Half-loc Slope. Part (I). Allowable Load,

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접수일(2009년 12월 29일), 수정일(2010년 6월 4일), 게재확정일(2010년 7월 5일)