A Study on the Effects of Fire-Resistant Coating Materials for Prevention of Concrete Spalling

한 국 방 재 학 회 논 문 집 제10권 5호 2010년 10월

pp. 9 ~ 15

건축방재

콘크리트 폭렬 저감에 대한 내화 피복재의 영향에 관한 연구

A Study on the Effects of Fire-Resistant Coating Materials for Prevention of Concrete Spalling

정의담*·송명신**·강현주***·강승민****

Jeong, Eui Dam

Song, Myong Shin

Kang, Hyun Ju

Kang, Seung Min

···

Abstract

Recently, the high-compressive strength concrete where the use is extending was weak in fire because of spalling that was occurring with rise of internal vapor pressure by high temperature. For preventing spalling of high-strength concrete in fire, Organic fibers have been using in concrete generally. By melting of organic fibers in concrete in fire, the internal moistures of concrete moves quickly to the outside, and so, preventing of spalling of high-strength concrete. But this method will be able to prevent the spalling of high-strength concrete, but makes the decrease of the concrete strength after fire. This study make a com- parison between properties of preventing of spalling and remaining compressive strength of concrete using intumescence Alkali- Silicates fire-resistant material and that of concrete with organic fibers. Using organic fibers for preventing of spalling of concrete are P.P and Nylon fibers, and anti-fire intumescence material for protection of concrete surface is alkali-silicate materials. Fire resistance test executed as long as 3 hr under the flame temperature 1,200^oC over. In the case of concrete with P.P fibers, don't occurred the spalling, but the remaining compressive strength will not be able to measure, the concrete using intumescence Alkali- Silicates system fire-resistant material is not only preventing of the spalling but also the remaining compressive strength main- tained until the maximum 96%.

Key words : High-Strength Concrete, Spalling, Organic fiber, Intumescence, Alkali-Silicates, Remains compressive strength

요 지

최근 사용이 늘어나고 있는 고강도 콘크리트는 화재에 취약하여 고열에 의해 내부 수증기압의 상승으로 폭렬 현상이 발생하 게 된다. 이러한 폭렬 현상의 방지 방안으로 유기질 섬유를 이용한 방법이 가장 많이 연구되고 있지만 이 방법은 결국 화재 후 콘크리트의 강도 저하를 초래하게 된다. 따라서 본 연구는 포비성 Alkali-Silicates계 내화재를 피복하여 유기질 섬유를 적용 한 경우와 폭렬 특성 및 잔존 압축강도 특성을 검토하였다. 유기질 섬유의 혼입 방법으로 P.P, Nylon 섬유를 사용하였고, 내화 피복의 방법으로 포비성 Alkali-Silciates계 내화재를 사용하였다. 내화 시험은 자체 제작한 가열로에서 화염방사기를 이용하여 3시간 동안 화염 실험을 실시하였다. P.P 섬유를 혼입한 경우 폭렬은 방지 하였지만 잔존 압축강도는 측정할 수 없었고, 포비 성 Alkali-Silicates계 내화재로 피복한 경우 폭렬 방지뿐만 아니라 잔존 압축강도가 최고 96%까지 유지되었다.

핵심용어 : 고강도 콘크리트, 폭렬, 유기질 섬유, 포비, Alkali-Silicates, 잔존 압축강도

···

1. 서 론

일반적으로 건축 재료로 널리 쓰이는 콘크리트는 내화성이 강한 건축 재료로 알려져 있다. 그러나 최근 건축물의 고층 화, 대형화로 40 MPa 이상의 고강도 콘크리트 사용이 보편 화 되면서 고강도 콘크리트의 사용이 늘어나고 있다. 이러한 고강도 콘크리트의 경우 1,000

C 이상의 고온에 노출되면 폭 렬하여 구조적 성능이 급격히 저하되며(소양섭, 2002; Copier

W.J. 1979; Song Hun, 2003), 철근을 고온에 직접적으로 노출시킬 수 있기 때문에 고강도 콘크리트의 안전한 사용을 위해서는 화재 시 고강도 콘크리트의 폭렬 저감 혹은 방지를 위한 다각적인 연구가 필요한 실정이다.

고강도 콘크리트는 내부조직이 치밀하여 화재 발생 시에는 고열에 의한 내부 수증기압의 상승으로 인해 심한 폭음과 함 께 콘크리트의 표면이 박리, 탈락하는 폭렬현상이 발생하게 되고, 이에 따른 철근 노출로 인해 구조체의 내력 저하를 초

****정회원·충북대학교 대학원 도시공학과(E-mail : [email protected])

****정회원·강원대학교 화학공학연구소 연구교수(교신저자)

****정회원·강원대학교 화학공학연구소 연구교수

****정회원·강원대학교 화학공학과 석사과정

래하게 되어 궁극적으로 건축 구조물의 붕괴까지도 이르게 된다(Long T. Phan, 2002; Pierre Kalifa et al., 2000). 이 러한 폭렬의 방지 방안으로 콘크리트의 온도 상승을 억제하 는 방법, 빠르게 내부 수분을 외부로 이동시키는 방법(Dale P.B., 2000) 등이 있다. 내부 수분을 외부로 이동시키는 방법 으로는 열에 약한 유기질 섬유를 굳지 않은 콘크리트에 혼입 하여, 콘크리트 내부의 수분을 빠르게 외부로 이동시킴으로써 콘크리트 자체의 내폭렬성을 높이는 방법이다(신성우 등, 2006; 이병열, 2001; 한천구, 1998; 2008) 하지만 이러한 방 법은 폭렬을 방지하는 효과를 얻을 수 있지만 화재 후 콘크 리트의 강도 저하를 초래 하게 된다. 하지만 콘크리트의 온 도 상승을 억제하는 방법으로 콘크리트의 표면에 내화재를 보강함으로써 콘크리트 내부의 온도 상승을 억제하는 방법은 폭렬을 방지할 수 있을 뿐만 아니라 화재 후 콘크리트의 강 도를 유지할 수 있는 효과를 볼 것이라 예측된다.

따라서 본 연구는 석회석과 포비성 Alkali-silicates 복합계 내화재를 이용하여 3시간의 내화 시험을 실시함으로써 Nylon 섬유와 P.P 섬유를 적용하였을 경우와의 비교를 통해 고강도 콘크리트의 폭렬 특성 및 잔존 압축강도 특성을 검토하였다.

2. 실험계획 및 방법 2.1 실험계획

본 실험은 고강도 콘크리트의 화재 시 폭렬 저감 방안으로

사용되고 있는 유기질 섬유상 재료의 혼입 방법(Han Cheon- Goo et al., 2005)과 고강도 콘크리트 표면에 내화 뿜칠 피 복재를 도포하는 두 가지 방법의 폭렬 특성 및 잔존 압축강 도의 비교를 실시하였다. 내화 피복재로서는 포비성 Alkali- Silicates계 내화재를 사용하였고, 유기질 섬유로서는 Nylon, Poly Propylene 섬유를 각각 사용하였다. 실험계획은 표 1과 같다.

먼저 실험에 사용된 고강도 콘크리트의 배합 설계는 시방 규격 20-60-600 기준으로 각 유기질 섬유의 혼입량은 표준 사용량을 기준으로 하였고, plain의 공시체에 포비성 Alkali- Silicates계 내화재를 피복함으로써 유기질 섬유가 혼입되었을 경우와의 비교 실험을 실시하였다. 고강도 콘크리트의 배합사 항은 표 2에 나타내었다.

2.2 사용재료

2.2.1 고강도 콘크리트

실험에 사용된 시멘트는 D사의 보통 포틀랜드시멘트(비중 : 3.15, 분말도 : 3,302 cm

/g)를 사용하였다. 사용한 시멘트 의 물리·화학적 특성을 표 3과 4에 각각 나타내었다. 또한 고강도 콘크리트 제작을 위한 굵은 골재는 깨끗하고 강하고 염분이나 불순물이 함유되지 않은 재료를 사용하였으며, 굵은 골재의 최대치수는 20 mm로 하였다. 잔골재 조립율(F.M.)은 3.0으로 하였으며 세척사를 사용하였다. 혼화제는 국내 D사 의 poly-carboxylate 고성능 감수제를 사용하였으며 그 물성 은 표 5에 나타내었다.

2.2.2 섬유

실험에 사용된 유기질 섬유 중 Nylon 섬유는 국내 K사의 제품을 사용하였고, poly propylene(P.P) 섬유는 국내 S사의 제품을 사용하였다. 혼입량은 제조사의 표준사용량을 기준으

실험요인

W/C(%) 25.8

목표 슬럼프 플로우(mm) 500 ± 75 목표 공기량(%) 3.5 ± 1.5

내화 피복재 포비성 Alkali-Silicate계

섬유 종류 Nylon ·

P.P ·

실험사항

굳지 않은 콘크리트 슬럼프

슬럼프 플로우 공기량

경화 콘크리트 압축강도(3, 7, 28일) 가열 시험

잔존 압축강도

내 용

1 plain(고강도 콘크리트)

2 Nylon 섬유 혼입

3 P.P 섬유 혼입

4 plain에 포비성 Alkali-Silicates계 내화재 피복

표 2. 콘크리트 배합 물시멘트비

(%) 잔골재율

(%) 단위수량

(kg/m³)

단위중량(kg/m³) 섬유(kg/m³)

시멘트 잔골재 굵은골재 혼화제 Nylon P.P

1

25.8 37.5 155 600 630 970 7.80

2 0.6

3 0.9

4

표 3. OPC의 화학적 성분(wt%)

SiO₂ Al₂O₃ CaO MgO Fe₂O₃ Na₂O K₂O SO₃ 17.30 4.08 66.50 3.02 3.13 0.09 1.33 3.25

표 4. OPC의 물리적 특성

비중 분말도(cm²/g) 응결시간(min) 압축강도(kg/cm²) 3.15 3,412 initial final 3d 7d 28d

237 341 245 301 387 표 5. poly-carboxylate의 물리적 특성

비중 고형분(%) 감수율(%) 블리딩 비(%) pH

1.05 20.2 20.8 54.0 7.5

로 혼입하였으며 표 6과 7에 각각의 물리적 특성을 나타내 었다.

2.2.3 포비성 Alkali-Silicates계 내화재

실험에 사용된 포비성 Alkali-Silicates계 내화재는 silicates 와 alkali의 몰 비율이 3.3인 합성용액의 포비성과 석회석의 열분해를 이용한 내화 피복재이다. 용액의 합성은 silica sol 과 alkali 시약을 이용한 것으로 표 8에 합성용액의 물리·화 학적 특성을 나타내었다.

석회석은 강원도 도계에서 산출되는 재료로 가장 저급 재 료로서 시멘트 제조에 사용되는 등급 이하의 것을 사용하였 다. 일반적인 석회석의 화학 조성과 열분해 특성을 표 9와 그림 1에 각각 나타내었다. 석회석은 다음과 같은 식으로 약 800

C의 온도에서 분해하기 시작하여 CO

가스를 발생시킨 다.

CaCO

→ CaO + CO

이러한 CO

가스는 화재 시 산소의 공급을 차단시키는 효과 를 기대할 수 있다.

2.3 실험방법

시험체의 제작은 고강도 콘크리트의 내화 시험 후의 잔존 압축강도를 측정하기 위하여 콘크리트의 압축강도 측정용 Ø100×200 mm 몰드를 사용하여 공시체를 제작하였다. 또한 내화 피복재의 차열성 시험을 위한 시험체는 300×300×100 mm 의 육면형 몰드를 제작하여 시험체의 중앙에 K type의 thermocouple(max temp.:1,300

C)을 매립함으로써 시험체를 제작하였다(그림 2).

내화 시험은 내화벽돌과 내화판을 이용하여 자체적으로 가

비중 길이(mm) 직경

(micron) 인장강도 (MPa) 융해점

(^oC) 상태 탄성계수 (MPa) 1.15 6~19 12,

23~36 913.7 225

Dry (공정수분 율 4.5%)

4,500

표 7. P.P 섬유의 물리적 특성 비중 내산성 인장강도(MPa) 인장신도

(%) 녹는점

(^oC) 내

알칼리성 탄성계수

(MPa) 0.91 아주높음

(불활성) 450

이상 12 (±2) 160

이상 아주높음

(불활성)

5,000 이상

표 8. 합성용액의 물리·화학적 특성

pH 비중

(20) 물불용분 (%)

Na₂O (%)

SiO₂ (%)

Fe₂O₃ (%)

mole ratio 점도

(cps, 20) 12

~13 1.38 이상

0.2 이하

9

~10 28

~30 0.03 이하

3.12

~3.40 200 이상

표 9. 석회석의 화학 조성

성분 CaO MgO Al₂O₃ SiO₂ Fe₂O₃ P₂O₅ SO₃ K₂O 함량(%) 98.26 0.60 0.33 0.66 0.075 - - 0.027

그림 1. 석회석의 열분해 특성

그림 2. 육면형 시험체 thermocouple 매립

그림 3. 화염의 가열 온도 이력

열로를 제작하고 여기에서 시험체를 LPG를 연료로 하는 화 염 방사기를 이용하여 화염에 의해 직접 가열하는 방법으로 실시하였다. 이 화염 방사기는 최고 1,300

C까지 상승하며 가열 온도 이력을 그림 3에 나타내었다. 또한 자체적으로 제 작한 가열로는 그림 4에 나타내었다.

내화 시험은 먼저 잔존 압축강도 측정을 위하여 3시간동안 공시체를 가열하였고, 내화 시험 후 육안으로 폭렬 여부를 관 찰하여 조사한 후 잔존 압축강도를 측정하였다. 또한 내화재 의 차열성 시험을 위해 육면형 시험체에 매립된 thermocouple 을 KYOWA사의 10점식 Data Logger에 연결하여 3시간 동 안의 화염에 대한 내화피복재의 차열성 시험을 진행하였다.

3. 결과 및 고찰 3.1 콘크리트의 기초적 특성

Table 10에 고강도 콘크리트의 물성으로 굳지 않은 콘크리 트의 슬럼프 플로우와 공기량, 경화 콘크리트의 7, 28일의 평균 압축강도를 나타내었다. 아무 처리도 하지 않은 1(plain) 과 유기질 섬유를 혼입한 2(Nylon 섬유), 3(P.P 섬유)의 경우 슬럼프 플로우와 공기량 모두 배합사항의 목표치에 만족하는 것으로 나타났다. 또한, 압축강도의 측정 결과는 28일에 모두 60 MPa을 상회하면서 목표치에 만족하였다.

3.2 내화 특성 3.2.1 plain 콘크리트

3시간 동안의 내화 시험 후 콘크리트 시험체의 상태를 그 림 5-8에 나타내었다. plain의 경우 화염 접촉 후 15분 이내 에 폭렬이 발생하였다. 3시간 동안의 내화 시험 후 화염을 끈 상태에서 시험 장소에 상온에서 1일간 방치하였다. 1일간 상온에서 방치 후 콘크리트 시험체의 상태를 관찰한 결과 내 화 시험 후의 plain 시험체는 아무런 외압이 없는 상태에서

도 완전히 붕괴하여 잔존 압축강도의 측정이 불가 하였다(그 림 5).

이것은 3시간 동안 1,300

C의 고온에 노출된 콘크리트는 시멘트 중의 대부분을 이루고 있는 C-S-H가 분해되어 CaO 가 생성되고, 생성된 CaO는 1일 동안 상온에서 방치할 경우 대기 중의 수분을 흡수하여 다시 Ca(OH)

가 생성되며, 이 때 Ca(OH)

가 생성될 때 CaO의 부피 팽창으로 인하여 시 험체가 파괴된 것으로 판단된다(송훈, 2008). 이것을 화학 반 응으로 표시하면 다음과 같다.

CaO·SiO

·H

O(시멘트 수화물) → CaO + SiO

+ H

O CaO + H

O(공기 중의 수분) → Ca(OH)

3.2.2 유기질 섬유 혼입 콘크리트

그림 6에 나타낸 Nylon 섬유를 혼입한 경우에는 3시간 동 안의 내화 시험에서 시험 시작 30분 후 폭렬 현상이 육안으 로 관찰 되었고, plain과 동일한 방법으로 내화 시험 종료 후 1일간 상온에서 방치한 다음 육안으로 관찰한 결과 콘크

표 10. 콘크리트의 물리적 특성 슬럼프 플로우

(mm) 공기량

(%)

압축강도(MPa) 7 일 28 일

1 610 3.5 60.1 64.5

2 660 3.0 59.6 69.8

3 645 2.9 60.7 67.5

그림 5. Plain의 가열 후 사진

그림 6. Nylon 섬유 혼입의 가열 후 사진

그림 7. P.P 섬유 혼입의 가열 후 사진

리트 시험체는 완전히 붕괴되어 잔존 압축강도의 측정이 불 가 하였다.

그림 7에 나타낸 P.P 섬유를 혼입한 경우에는 3시간의 내 화 시험 후 plain과 Nylon 섬유를 혼입한 경우와 달리 내화 시험 종료 시점까지 육안으로 관찰 시 폭렬 현상이 나타나지 는 않았다. 하지만 plain과 동일한 방법으로 내화 시험 종료 후 1일간 상온에서 방치한 결과 plain이나 Nylon 섬유를 혼 입한 경우와 마찬가지로 아무런 외압이 없는 상태에서 자체 붕괴되어 잔존 압축강도의 측정이 불가 하였다.

이러한 결과는 상기에서 언급한 바와 같이 고온에 노출된 콘크리트는 시멘트 중의 대부분을 이루고 있는 C-S-H가 분 해되어 CaO가 형성되고, 형성된 CaO는 1일 동안 상온에서 방치할 경우 대기 중의 수분을 흡수하여 다시 Ca(OH)

가 생 성되며, 이 때 Ca(OH)

가 생성될 때 CaO의 부피 팽창으로 인하여 시험체가 파괴된 것으로 판단된다.

3.2.3 내화 피복 콘크리트

그림 8에는 plain의 시험체에 내화 피복재를 10±1 mm 두 께로 뿜칠 마감하여 3시간 동안 내화 시험한 사진을 나타내 었다. 내화 피복재의 특징인 포비성을 b)에서 확인할 수 있 었고, 3시간 내화 시험 후에도 P.P 섬유를 혼입한 경우처럼 시험체 폭렬 현상은 관찰되지 않았으며, 1일간 상온에서 방 치한 후에도 스스로 붕괴하는 모습은 나타나지 않았다.

이에 따라 1일간 방치 후 내화 피복재를 제거하여 보았으 나 c)와 같이 원형 그대로의 시험체 형태를 유지하고 있음을 확인할 수 있었다. 따라서 내화 시험을 하지 않은 일반 시험 체와 압축강도를 측정하여 비교하였다.

3시간 내화 시험 후 시험체의 잔존 압축강도 측정 결과를

그림 9에 나타내었다. 동일 재령에서 내화 시험을 하지 않은 시험체를 기준으로 하여 잔존 압축강도를 잔존율(%)로 나타 내었다. 여기에서 4-1, 2, 3은 세 번의 내화 시험 후 압축 강도 잔존율을 각각 나타낸 것이다.

plain과 Nylon, P.P 섬유를 혼입한 경우는 모두 1일 후 시 험체 자체가 스스로 붕괴되어 압축강도를 측정조차 하지 못 하지만 내화재를 피복한 시험체의 경우 내화 시험 후에도 최 고 96%까지 압축강도를 유지하는 것을 확인 할 수 있었다.

3.3 내화 피복 콘크리트의 차열성 시험

내화재의 차열성 시험 모습을 그림 10에 나타내었다. 차열 성 시험을 위해 제작한 육면형 시험체에 내화재료를 10±1 mm 의 두께로 피복하여 건조 후 3시간 동안 내화 시험을 실시 하였다.

화염이 닿는 동시에 내화재가 포비되기 시작하였고 c)에서 처럼 시험체에 피복 된 내화재의 포비 특성이 나타나는 것을 잘 확인할 수 있었다. 포비된 내화재의 두께는 초기 두께에 서 약 5배 이상 포비되는 것을 확인 할 수 있었다. 따라서 포비된 공간으로 인하여 화재 발생 시 콘크리트 부재에 대한 직접적인 화염의 접촉을 차단하게 되며, 또한 포비된 두께가 크기 때문에 화염에 의한 열전달 속도가 지연된다. 화염의 직접적인 접촉 차단 및 화염에 의한 열전달의 지연은 포비된 내화재 안의 콘크리트 열화와 콘크리트 내부의 철근에 미치 는 열에 의한 영향을 차단하게 되어 콘크리트 부재의 내구성 을 확보할 수 있는 것으로 판단된다.

그림 11에 차열성능 시험 시 콘크리트 시험체의 이면의 온 도를 열화상카메라를 이용하여 촬영한 사진을 나타내었다. 사 진의 상부에서 보이는 높은 온도(붉은색)는 전면에서의 화염 이 넘어온 열기로 인하여 나타나는 것이고, 3시간 내화 시험 동안 지속적으로 콘크리트 이면의 온도가 100

C 이하를 유 지하는 것을 확인할 수 있었다.

이 결과로 보아 내화피복재를 사용함으로서 화재 발생 시 내화피복재를 사용하지 않은 콘크리트 구조체에 비해 콘크리 트 표면이나 콘크리트 내부의 철근에 전달되는 화재에 의한 온도를 낮추어 화염에 의한 콘크리트 열화를 방지하는 효과 가 우수한 것으로 판단된다.

시험체의 두께는 100 mm로 일반적인 건축물에서 사용되는 콘크리트의 기둥이나 보의 두께에 못 미치는 두께라 할 수

강도 측정 후 사진

그림 9. 가열 시험 후의 압축강도 잔존율

있다. 실험 조건이 대기 중에 노출된 상태로서 상온에서 진 행하여 외부로의 열 손실이 크기 때문에 정확도는 낮으나 건 축물 콘크리트 기둥이나 보 등의 열전달 이력에는 참고가 될 것으로 판단된다.

콘크리트와 내화재 사이의 계면에 매립된 thermocouple의 온도 측정 결과를 그림 12에 나타내었다. 먼저 A는 포비된 내화재의 내부 공간의 온도를 나타내는데 내화 시험 3시간이 경과 후에도 온도가 약 400

C를 유지하고 있는 것을 확인 할 수 있다. 그리고 초기에 약 1,000

C 이상 올라가는 모습 은 내화재가 포비하기 전에 순간적으로 화염방사기의 불꽃이 바로 닿으면서 발생한 온도이다.

B는 내화재와 콘크리트가 맞닿아 있는 콘크리트의 계면에

서의 온도를 측정한 결과이다. 3시간의 내화 시험 시간이 경 과한 후에도 콘크리트 계면의 온도가 약 300

C 수준을 유지 하는 것을 확인할 수 있었다.

4. 결 론

고강도 콘크리트에 유기질 섬유를 혼입한 경우와 포비성 Alkali-Silicates계 내화재를 이용하여 피복한 경우의 내화특성 및 잔존 압축강도 특성을 비교한 결과 다음과 같은 결론을 얻었다.

1) 유기질 섬유를 혼입한 시험체를 내화 시험 후 약 1일간 상온에서 방치하였을 경우 자체 붕괴로 인한 잔존 압축 강도의 측정이 불가능하였으나 포비성 Alkali- Silicates 계 내화재를 피복 적용함으로써 폭렬을 방지하는 것은 물론 가열 이후 잔존 압축강도가 내화 시험을 하지 않 은 plain 대비 약 96%까지 유지되는 것을 확인하였다.

2) 포비성 Alkali-Silicates계 내화재는 초기 피복 두께에서 약 5배 이상 포비함으로써 약 1,300의 화염에 대하여 콘크리트의 표면의 온도를 300

C 수준을 3시간 동안 유지하는 것을 확인하였다.

3) 포비성으로 인해 기존의 내화 피복재보다 얇은 두께로 뛰어난 차열성 효과를 보이며 이것은 기존의 두꺼운 내 화재의 단점인 유효공간의 감소를 개선할 것으로 판단된 다.

참고문헌

소양섭 (2002) 고성능콘크리트의 내화성능. 콘크리트학회지, 한국 콘크리트학회, 제14권 2호, pp. 37-44.

송훈, 고정원, Shinichi Sugahara (2008) 고강도콘크리트의 내화 특성 및 폭렬현상. 콘크리트학회지, 한국 콘크리트학회, 제20 권 5호, pp. 26-32.

신성우, 유석형 (2006) PP 섬유를 함유한 고강도철근 콘크리트 기둥의 폭열특성에 관한 실험적 연구. 한국구조물진단유지관리 학회지, 한국구조물진단학회, 제10권 2호, pp. 83-90.

이병열 (2001) 화재시 고성능 콘크리트의 폭렬방지에 관한 연구, 박사학위논문, 청주대학교.

한천구 (1998) 비폭열성 콘크리트, 콘크리트 학회지, 한국콘크리트 학회, pp. 5-10.

한천구, 양성환, 한민철, 김성운, 이승훈, 김우재 (2008) 고강도콘 크리트의 최신 폭렬 방지 기술. 콘크리트학회지, 한국콘크리트 학회, 제20권 5호, pp. 43-52.

Copier, W.J. (1979) The spalling of normal-weight and light-weight 그림 10. 포비성 Alkali-Silicates계 내화재로 피복된 시험체의 가열 시험

그림 11. 열화상 카메라를 통한 시험체 이면의 온도 측정

그림 12. 고강도 콘크리트 표면의 온도 측정

concrete on exposure to fire, Herson, pp. 92.

Dale, P.B. (2000) Fibers, Percolation, and Spalling of High- perfor- mance concrete, ACI Materials Journal, pp. 351-359.

Long, T. Phan (2002) High performance concrete at high tempera- ture - an overview, NIST report

Han, C.-G., Hwang, Y.-S., Yang, S.-H., Gowripalan, N. (2005) Per- formance of spalling resistance of high performance concrete with polypropylene fiber contents and lateral confinement, Cement and Concrete Research, pp. 1747-1753.

Pierre Kalifa, Francois-Dominique Menneteau, Daniel Quenard

(2000) Spalling and pore pressure in HPC at high temperatures, Cement and Concrete Research, pp. 1915-1927.

Song Hun (2003) A Study on the Fire Resistant Performance of the High Strength Concrete, Ph. D, dissertation, University of Tokyo, Japan.

◎ 논문접수일 : 10년 08월 09일

◎ 심사의뢰일 : 10년 08월 10일

◎ 심사완료일 : 10년 09월 27일