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목 적 :변연부 골 결손시 무시멘트형 비구 컵의 압박 고정과 나사못 고정이 불충분하게 덮인 비구 컵의 초기 안정성에 미치는 영향과 덮임(차폐)부 족의 허용범위에 대해 분석하였다.
대상 및 방법 :100개의 황소 대퇴 골편에 Trilogy 미세 포말형 비구 컵을 2 mm 압박 고정한 후 3개의 부가적 나사못 고정을 하고, 비구 컵이 주위 골과 차폐 부족 없이 고정한 대조군과 비구 컵의 변연부에 5%, 10%, 15% 및 20%의 차폐 부족을 만든 실험군 등 5개의 군으로 나누어 축성 압박 실험 및 회전 실험을 시행하여 비구 컵의 미세 이동과 회전력을 측정하였다.
결 과 :축성 압박 실험에서 비구 컵의 주위 골에 의한 차폐 부족이 클수록 비구 컵의 미세 이동이 증가하는 양상을 나타냈으며, 실험 각 군당 비구 컵의 회전 각도가 증가할수록 적은 회전력으로 비구 컵이 회전하는 소견을 보였다.
결 론 :무시멘트형 비구 컵에서 변연부 차폐 부족이 15% 이하인 경우는 압박 고정 및 나사못 고정으로 안정성을 얻을 수 있으나, 20% 이상 차폐 부족의 경우는 150 m 이상의 미세이동을 일으키므로 부가적 나사못 고정으로도 안정성을 얻을 수 없을 것으로 사료된다.
색인 단어 :미세 포말형 Trilogy 비구 컵, 불충분한 덮임, 나사못 고정, 접촉면의 안정성
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나사못으로 고정한 무시멘트형 비구 컵의 불충분한 덮임이 접촉면의 안정성에 미치는 영향
박상원∙우경조∙한승범∙오광준∙주성대
고려대학교 의과대학 정형외과학교실
서 론
골 시멘트를 사용하지 않는 비구 컵에서 비구 컵으로의 골내 성장을 얻기 위해서는 비구 컵과 비구 골 사이에 간격이 없이 치밀한 접촉과 초기에 견고한 고정을 얻을 수 있어야 한다16). 미세 포말형 반구형 비구 컵의 고정은 마지막 확공한 확공기의 크기와 동일한 크기의 비구 컵을 사용하는 선상 고정(on line fit)방법과 마지막 확공한 확공기의 크기보다 큰 비구 컵을 사용 하는 압박 고정 방법이 있으며 이 압박고정방법이 최근에는 많 이 사용되고 있다14,25). 무시멘트형 비구 컵의 압박 고정 시 비구 변연부의 접촉은 얻을 수 있지만 비구 극 부분의 접촉이 잘 안 되고 특히 고관절부 이형성증으로 비구가 지나치게 얕거나 비구 경사가 큰 경우 또는 변연부 골 결손으로 후상방 변연부가 비구 컵에 의해 불충분하게 덮이는 경우는 비구 골과 비구 컵간의 접 촉이 잘 안되어 비구 컵의 초기 안정성의 약화를 초래한다
7,8,21,24). 따라서 압박 고정 방법만으로는 안정성을 얻을 수 없어
부가적인 나사못 고정 등의 방법이 제시되었다. 그러나 현재까 지 나사못 고정이 불충분하게 덮인 비구 컵의 초기 안정성에 미
치는 영향에 대해서는 알려져 있지 않다. 또한 구조적 골 이식 없이 비구 컵만으로 고정할 수 있는 덮임(이하 차폐로 함)부족 허용 범위에 대해서도 10 내지 30%로 저자들마다 다르게 보고 하고 있으며3,5,9,10,11,27) 이는 임상적 결과에 의한 것으로 실험적 으로 증명된 바는 없다. 특히 나사못의 부가적인 고정이 불충분 한 덮임의 허용 범위를 증가시킬 수 있는지에 대해서도 잘 알려 져 있지 않다. 본 연구는 변연부 골 결손 시 미세 포말형 비구 컵의 압박 고정과 부가적 나사못 고정이 불충분하게 차폐된 비 구 컵의 초기 안정성에 미치는 영향과 어느 정도의 차폐 부족이 허용될 수 있는 범위인지를 알아보기 위하여 한국산 황소의 원 위부 대퇴골을 이용하여 인위적으로 0%, 5%, 10%, 15% 및 20% 차폐 부족을 만들어 미세 포말형 비구 컵을 2 mm 압박 고정으로 삽입하고 3개의 나사못으로 고정한 후 축성 하중 실험 과 회전 하중 실험을 행하여 비구 컵과 주위 골간의 접촉면의 안정성을 측정하고자 하였다.
대상 및 방법
1. 실험재료실험재료로는 56 mm 크기의 완전 반구형의 미세포말형 Trilogy 비구컵(Zimmer�, Warsaw, Indiana, U.S.A.)을 사용하 437
437 통신저자 : 박 상 원
서울시 성북구 안암동 5가 126-1 고려대학교 안암병원 정형외과
TEL: 02-920-5323∙FAX: 02-924-2471 E-mail: [email protected]
*본 논문의 요지는 2001년도 대한고관절학회 춘계 학술 대회에서 발표되었음.
였으며, 축성하중 실험과 회전하중 실험은 전기유압식 인장 압축 피로시험기(Servohydraulic tension-compression machine, Instron�-B31, Canton, MA, U.S.A.)를 사용하였다.
2.실험방법
실험할 소의 대퇴골 100개중 무작위로 5개를 추출하여 이중 에너지 방사선 흡수 계측기(dual energy X-ray absorptiome- try, Lunar BPXR-USA)를 이용하여 대퇴골 경부의 Ward triangle 주위의 골 밀도를 측정하였으며, 소의 대퇴골 골 밀도 는 젊은 성인의 대퇴골 골 밀도의 약 3배임을 확인하였다.
실험할 모든 대퇴골은 주위의 인대 및 연부 조직을 완전히 제 거하고 원위 관절 면으로부터 상방 4 cm에서 골 간부와 직각으 로 해면 골을 노출시킨 뒤 다시 절단면에서 근위부 쪽으로 10 cm 부위에서 골 간부를 절단하여 실험하기에 적당한 크기의 대 퇴 골편을 준비하였다. 절단된 대퇴 골편은 영하 20℃냉동실에 비닐랩으로 싸서 보관하였으며 실험시작 12시간 전에 상온에서 해동한 후 사용하였다. 비구 컵을 삽입하기 전에 비구 컵의 외 측 표면 1/2 부분의 변연부에 비구 컵 표면적의 5%, 10%, 15% 및 20%가 되도록 차폐가 되지 않을 부분을 표시하였다.
이때 각 군에서 차폐되지 않고 주위 골 밖으로 돌출 되는 비구 컵 부분의 최대 높이는 비구 컵의 직경에 차폐되지 않을 부분을 곱하여 산출하였으며 그 공식은 돌출 되는 부분의 높이=비구 컵의 직경×π×1/2×차폐 부분의 %이다. 따라서 5% 차폐 부 족 군이 4.4 mm (56 mm×3.14×1/2×0.05), 10% 차폐 부족 군이 8.8 mm, 15% 차폐 부족 군이 13.2 mm, 20% 차폐 부족 군이 17.6 mm로 계산되었다.
비구컵의 삽입을 위해 대퇴골 원위부 절단면에 Trilogy 비구 컵(Zimmer�, Warsaw, Indiana, U.S.A.)의 비구 확공기 (acetabular reamer)를 이용하여 46 mm 크기부터 1 mm씩 확공하여 삽입할 비구 컵보다 2 mm작도록 54 mm까지 확공을 시행하였다. 최종 확공을 시행한 후 연마된 대퇴골에 차폐 부족 을 인위적으로 만들기 위해 확공된 부위의 변연부의 각각 0%, 5%, 10%, 15%, 20%의 차폐가 되지 않는 부분을 표시한 후 절삭기(burr)를 이용하여 갈아내었다. 비구컵의 압박고정은 준 비된 대퇴 골편에 해당 비구 컵 제조회사의 삽입기구를 이용하 여 컵의 하강이 육안상 더 이상 일어나지 않을 때까지 수술용 망치를 사용하여 56 mm의 비구컵을 삽입하고 후상방 방향으로 3개의 나사못으로 고정하였다. 비구 컵의 삽입 후 차폐부족의 넓이가 정확하게 되도록 대퇴 골편에 만들어진 차폐부족과 삽입 된 비구 컵에 표시된 선을 비교하여 작은 크기의 절삭기를 이용 하여 변연부를 갈아냈다. 이와 같은 방법으로 제작된 실험 골편 은 차폐부족의 정도에 따라 비구 컵이 주위 골과 차폐 부족 없 이 고정한 군을 제 1군, 비구 컵의 변연부에 5% (제 2군), 10% (제 3군), 15% (제 4군), 20% (제 5군)의 차폐 부족을 만든 군으로 분류하였으며 각 군 당 20개씩 총 100개의 실험 골
편을 준비하였다. 비구컵과 주위 골간의 접촉면의 안정성을 측 정하기 위하여 실험 각 군에서 각각 10개씩 축성 압박 실험과 회전실험을 시행하였으며 모든 실험은 1개의 골편에 대하여 1회 씩 행하였다.
축성하중 실험은 인공 고관절 치환술시 비구 컵은 45°기울기 와 20°전방 경사 위치로 고정하는 것이 이상적이므로 양측 목 발을 사용하여 부분 체중부하시의 대퇴골 각도인 10°굴곡 및 15° 외전을 고려하여 비구 컵의 각도가 30°의 기울기를 갖도록
하였으며18,20), 임상적으로 비구 컵의 차폐부족이 비구 컵 변연
부 후상방에 빈번한 것을 고려하여 차폐부족의 중심부가 기울기 의 최저점에서 후외측 방향에 놓이도록 20° 시계방향으로 고정 하였다. 이런 각도로 각 군의 골편을 180×180×100 mm 크기 로 제작된 강철통속에 시멘트로 고정한 후 Trilogy cup에 맞는 직경 28 mm의 폴리에틸렌 라이너를 삽입하였다. 100 mm 길 이의 강철막대 끝에 28 mm 지름의 인공 대퇴 골두를 용접한 인공 대퇴 스템을 전기 유압식 인장 압축 피로시험기(Instron�- 1331, Canton, Massachusetts, U.S.A.: 이하 Instron)의 load cell에 부착한 후 50 Kp부터 시작하여 50 Kp간격으로 하중을 증가시켜가면서 최종 하중이 300 Kp이 될 때까지 압박력을 가 하였으며 이때 load cell의 변위는 3.0 mm/min으로 하였다. 비 구 컵의 미세 이동의 측정을 위해서는 각 비구 컵의 변연부 및 비구 컵과 인접한 대퇴 골단의 절단면에 강철로 제작된 폭 8 mm, 두께 3 mm의 두 개의 막대를 구부려 고정한 후 그 사이 에 표준 긴장 변환 측정기(standard strain gauge transducer, model 2670-011, Instron�)를 장착하였으며 이를 개인용 컴퓨 터에 내장된 A/D converter와 연결하여 비구 컵의 미세 이동 에 의해 발생하는 전압 변화를 이동거리(micrometer: m)로 환산하여 비구 컵의 미세 이동의 정도를 측정하였다.
회전하중 실험은 실험 각 군에서 비구 컵이 삽입된 실험 골편 을 강철통속에 시멘트를 이용하여 수평으로 고정한 후 Instron 의 load cell에 5 mm 직경의 강철로 만든 쇠막대를 부착하여 그 끝 부분이 차폐부족 부위의 가운데에 위치한 비구 컵 변연부 에 접촉하도록 부착시켰다. 하중은 3.6 mm/min의 변위로 가하 였으며 비구 컵의 회전이 육안으로 관찰될 때까지 하중을 가하 였다. Instron의 load cell을 개인용 computer의 A/D convert- er와 연결하여 기록하였으며, 이때 회전력(torque)은 각 변위에 따른 하중과 비구 컵의 반지름을 곱한 값(τ=load×r)으로 Nm 단위로 구하였다. 실험 각 군에서 비구 컵을 회전시키는데 필요 한 회전력을 비교하기 위하여 비구 컵이 실험 골편 내에서 1°, 2°, 3°, 4°및 5°회전할 때의 회전력을 계산하고 각 군을 비교하 였다.
통계처리는 Sigmastat for window (Version 210, Jandel corporation, U.S.A.)프로그램을 이용하였다. 각 군간의 차이에 대한 유의성은 oneway ANOVA (analysis of variance)를 시 행하여 p-value가 0.05보다 작은 경우를 통계적으로 유의성이 있는 것으로 판정하였다.
결 과
1. 축성 하중 실험결과비구 컵의 미세이동은 각 비구 컵에 가해지는 축성 하중이 50 Kp, 100 Kp, 150 Kp, 200 Kp, 250 Kp 및 300 Kp로 증가함 에 따라 실험 1, 2, 3, 4 및 5군 모두에서 증가하는 소견을 보였 다(Table 1)(Fig. 1). 최대하중인 300 Kp에서 비구 컵의 미세 이동의 평균치는 차폐 부족 없이 고정된 제 1군(대조군)이 71.63±27.38 m, 5% 차폐부족을 갖는 제 2군이 98.55±
25.56 m, 10% 차폐부족을 갖는 제 3군이 106.43±19.06 m, 15% 차폐부족을 갖는 제 4군이 132.33±29.9 m, 20% 차폐
부족을 갖는 제 5군이 154.69±31.37 m으로 비구 컵의 주위 골에 의한 차폐부족이 클수록 비구 컵의 미세 이동이 증가하는 양상을 나타냈으며 통계적으로 유의하였다(Table 1)(p<0.05).
2.회전 하중 실험 결과
Table 2에서 보는 바와 같이 실험 1, 2, 3, 4 및 5군 모두에 서 각 비구 컵의 회전력의 평균값은 1°, 2°, 3°, 4°및 5°로 진행 할수록 증가하는 소견을 보였고 비구 컵의 차폐 부족이 클수록 적은 회전력으로도 비구 컵이 회전하는 소견을 나타냈으며 통계 적으로 유의성이 있었다(Table 2)(Fig. 2)(p<0.05).
Micromotion (m)
180 160 140 120 100 80 60 40 20
0 50 100 150 200 250 300
Axial load (kp) Group I
Group II Group III Group IV Group V
Fig. 1.The graph shows micromotion of the acetabular cup in an axial load test. The micromotion between the acetabular cup and bone interface Increased proportional to the extent of insuffi- cient peripheral coverage in the order, group 1, 2, 3, 4 and 5.
Torque (Nm)
100 90 80 70 60 50 40 30 20 10
0 1 2 3 4 5
Degree of rotation (degree) Group I
Group II Group III Group IV Group V
Fig. 2.The graph shows the torque at 1, 2, 3, 4 and 5 degree of rotation of the cup. The torque value in the 5 groups increased as the rotation degree of the cup was increased from 1 degree to 5 degrees and decreased according to the extent of insuffi- cient peripheral coverage.
Load (Kp) Group I Group II Group III Group IV Group V
50 8.64±7.05 18.80±9.06 19.56±7.19 24.38±8.9 26.92±7.4 100 14.73±9.74 33.53±19.13 42.67±9.1 43.18±14.01 45.21±11.56 150 23.06±10.25 51.82±25.25 56.39±10.49 60.20±16.68 67.31±17.89 200 40.13±16.98 66.80±23.53 70.10±12.68 76.96±17.92 93.22±17.27 250 53.09±22.22 85.34±21.85 89.41±14.2 94.23±18.41 119.13±20.79 300 71.63±27.38 98.55±25.56 106.43±19.06 132.33±29.9 154.69±31.37 Table 1.The Mean Value (Mean±SD*) of the Micromotion (unit: Nm) in the Axial Load Test
* SD: Standard deviation.
Displacement Group I Group II Group III Group IV Group V (degree) 1 26.92±8.05 21.79±8.54 17.86±9.69 10.00±3.76 4.19±1.32 2 52.45±12.87 39.13±14.88 36.46±14.15 29.78±15.12 10.09±5.31 3 67.99±9.78 53.67±18.39 52.74±9.44 39.32±16.94 15.10±5.31 4 78.69±12.03 66.84±12.61 64.70±9.31 46.53±14.79 25.14±9.2 5 91.06±15.96 81.63±10.63 72.40±8.05 55.65±13.9 31.49±11.99 Table 2.The Mean Value (Mean±SD*) of the Torque (unit: Nm) in Rotation Test
* SD : Standard deviation.
고 찰
고관절부 이형성증으로 비구가 지나치게 얕거나 비구 경사가 큰 경우 또는 변연부 골 결손으로 후상방 변연부가 비구컵에 의 해 불충분하게 덮이는 경우 비구골과 비구컵간의 접촉이 잘 안 되어 초기안정성의 감소는 물론 후에 비구 컵 실패의 원인이 되 며 비구결손의 정도와 비구 컵 고정 방법에 의해 영향을 받게
된다7,8,21,24). Schuller 등23)은 유한 요소 분석을 통해 비구 컵의
외측부의 차폐가 인공고관절에서 체중부하전달에 중요함을 보고 하였고, 비구 컵과 주위 골과의 차폐 부족에 대해 Charnley와 Feagin4)은 고관절 이 형성증 환자에서 5 mm 이상 비구 컵이 외측으로 돌출 되어서는 안 된다고 하였으나 Linde와 Jensen15) 은 5 mm 이상 피복 되지 않아도 결과에는 영향이 없다고 하였 다. 구조적 골 이식술 없이 비구 컵으로 차폐되지 않는 허용범 위에 대해서도 Jasty 등11)은 10%, Gerber와 Harris9) 그리고 Wolfgang27)은 20%, Crowe 등5)과 Hozack10)는 25%, Chan- dler와 Penenberg3)는 30%로 저자들마다 다르게 보고하고 있 으나 임상적 결과로서 실험적으로 증명된 바는 없으며 특히 무 시멘트형 비구 컵의 압박고정과 나사못 고정이 피복되지 않은 비구컵의 초기 안정성을 증가시킬 수 있는 지와 불충분한 덮임 의 허용범위에 대해서는 보고된 바 없다.
본 연구는 실험 대퇴골 변연부에 비구 컵의 0%, 5%, 10%, 15%, 20% 부분이 차폐되지 않도록 골 결손을 만들어 무시멘트 형 비구 컵을 압박 고정하고 부가적으로 3개의 나사못으로 고정 한 후 비구 컵의 초기안정성을 축성압박실험과 회전하중실험을 통하여 분석하고자 하였다. 본 연구에 사용된 Trilolgy 미세포말 형 비구 컵은 극점의 높이와 반지름이 일치하는 완전 반구형의 비구 컵으로 극점의 높이가 반지름보다 낮은 비구 컵에 비하여 압박 고정시 선상 고정보다 더 많은 변연부 접촉을 얻을 수 있 으나 비구경사가 크거나 비구가 얕은 경우는 변연부 접촉을 얻 기 위하여 비구 골을 많이 deepening 시켜야하는 단점이 있다.
본 연구에서 압박고정은 임상적으로 가장 많이 사용되는 2 mm 압박 고정방법을 이용하였고 나사못은 결손된 부분에서 후상방 방향으로 고정하였다. 실험에 사용한 소의 대퇴골은 생체조직이 아니므로 연마시 식염수를 뿌려 마르는 것을 최소화하였다. 비 구 컵의 차폐부족의 정도에 따라 차폐부족이 없는 군을 제 1군 (대조군)으로, 5%, 10%, 15%, 20%의 차폐부족이 있는 군은 각각 제 2, 3, 4 및 5군으로 분류하였다. 무시멘트형 인공고관절 전치환수술 후 처음 약 6주동안은 양측 목발을 사용한 부분체중 부하운동이 허용되며, 이때 해당 고관절에 가해지는 최고 하중 은 체중의 약 1.5배에 달하므로 성인의 평균 체중을 70 kg으로 가정하고 여기에 소의 실험 골편의 골 밀도가 성인의 3배임을 고려하여 축성압박 실험시 비구 컵에 가해지는 하중을 300 Kp 으로 산정하였다14). 300 Kp하중을 가한 축성 압박 실험에서 비 구 컵의 평균 미세이동치는 제 1군은 71.63±27.38 m, 제 2군 은 98.55±25.56 m, 제 3군은 106.43±19.06 m, 제 4군은
132.33±29.9 m, 제 5군은 154.69±31.37 m로서 비구 컵의 차폐가 부족할수록 동일 하중에 대하여 미세이동이 증가하였으 며 통계적으로 유의성이 있었다.
Pilliar 등19)은 동물실험에서 150 m 이상의 미세이동이 있 을 경우 골내성장을 기대할 수 없다고 하였고 Stiehl 등25)은 여 러 가지 비구 컵의 안정성에 대한 실험에서 300 Kp 하중에서 대부분의 경우 150 m 이상의 미세이동을 나타냈다고 하였다.
박 등17)도 부가적인 나사못 고정 없이 압박고정만을 시행한 경 우에 비구 컵의 차폐부족이 15% 이상시 150 m 이상의 미세 이동치를 나타냈다고 하였다. 본 실험에서는 300 Kp 하중에서 비구 컵의 차폐부족이 15% 이하인 경우는 150 m 이하의 미 세이동을 나타내어 압박고정과 부가적인 나사못 고정으로 안정 성을 얻을 수 있다고 사료되었으나, 차폐부족이 20%인 경우에 는 150 m 이상의 미세이동치를 나타냈으며 부가적인 나사못 고정으로도 초기 안정성을 얻을 수 없다고 사료되었다. 또한 회 전실험에서 Andersson 등1)과 Cameron 등2)은 20° 회전시 골 성장이 일어나지 않는다고 하였으나 Curtis 등6)은 회전력 실험 에서 1°회전 시는 320 m, 2° 회전시 650 m의 선상이동이 있었다고 하였고, 2°이상 컵이 회전시 골 성장이 일어나지 않는 다고 하였다. 본 실험에서 무시멘트형 비구 컵에서 경사각이 5° 이상 변화시 비구 컵의 불안정성을 의미하므로 비구 컵의 변연 부 차폐 부족정도에 따른 회전력에 대한 안정성을 알아보기 위 하여 비구 컵의 고정 실패가 일어나기 전인 1°, 2°, 3°, 4°및 5° 회전 각도에서의 회전력을 측정한 결과 실험 각 군에서 회전력 의 평균값은 1°에서 5°로 갈수록 증가하는 소견을 보였다. 특히 5°회전시의 실험 각 군의 비구 컵의 회전력의 평균값은 제 1군 은 91.06±16.96 Nm, 제 2군은 81.63±10.63 Nm, 제 3군은 72.4±8.05 Nm, 제 4군은 55.65±13.9 Nm, 제 5군은 31.49±
11.99 Nm로서 비구 컵의 차폐가 부족할수록 적은 회전력에서 비구 컵이 회전하는 소견을 보였으며, 박 등17)의 부가적인 나사 못 고정 없이 압박고정만 한 경우보다 약 20% 내지 30% 더 큰 회전력을 나타냈다. 따라서 비구 변연부의 골 결손이 있는 경우에 무시멘트형 비구컵을 사용시에는 비구주위 신경 또는 혈 관 조직 손상의 위험성12,13,26)과 폴리에틸렌 마모 파편의 위험성
22)이 있어도 무시멘트형 비구 컵의 압박 고정과 함께 부가적인 나사못 고정 및 체중부하를 지연시키는 것이 필요하리라 사료되 었다. 그러나 변연부 차폐부족이 20% 이상인 경우는 골이식술 등이 필요하리라 사료되며 이에 대한 연구후 비교분석이 요하리 라 생각된다.
결 론
무시멘트형 비구 컵에서 변연부의 차폐부족이 15% 이하인 경우는 압박고정과 나사못 고정으로 안정성을 얻을 수 있으나 20% 이상 차폐 부족된 경우는 150 m 이상의 미세 이동을 일
으키므로 안정성을 얻을 수 없을 것으로 사료되었으며 변연부의 차폐부족이 클수록 적은 회전력으로도 비구컵이 회전됨을 알 수 있었다.
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Purpose :To analyze the effects of various amount of peripheral defect of the acetabulum in terms of the stability of the acetabu- lar cup with screw fixation.
Materials and Methods :The porous coated acetabular cup of Trilogy was press-fitted with 3 screw fixations after 2 mm under- sized reaming into the distal part of 100 bovine femurs, but with insufficient peripheral coverage of 0%, 5%, 10%, 15% and 20%
respectively. The micromotions of the acetabular cups were measured under the axial loads of 50, 100, 150, 200, 250, and 300 Kp, and torques were measured at 1°to 5°of cup rotation under applied rotational force in 10 specimens in each of five groups.
Results : The micromotion between the cup and bone interface increased proportionally with peripheral coverage insufficiency and the torque values in the five groups increased in proportion to the rotation degree and were inversely proportinal peripheral coverage insufficiency.
Conclusion :15% or less coverage insufficiency of the acetabular cup may be acceptable as the average micromotion is less than 150 m and compatible with biologic fixations.
Key Words : Porous coated Trilogy acetabular component, Insufficient coverage, Press fit, Screw fixations, Interface stability
Interface Stability on Insufficient Coverage of Non-cemented Acetabular Cup with Screw Fixations
Sang Won Park, M.D., Kyung Jo Woo, M.D., Seung Bum Han, M.D., Kwang Joon Oh, M.D., and Seong Dae Joo, M.D.
Department of Orthopedic Surgery, Medical Collage, Korea University, Seoul, Korea
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