Behavior of Elastic and Plastic Limit Loads of Thinned Elbows Observed During Real-Scale Failure Test Under Combined Load

(1)

<학술논문> DOI:10.3795/KSME-A.2010.34.9.1293 ISSN 1226-4873

감육엘보 실증실험에서의 탄성 및 소성 한계하중 거동 고찰^§

이성호^*† · 이정근^*· 박치용^*

* 한전전력연구원 원자력발전연구소

Behavior of Elastic and Plastic Limit Loads of Thinned Elbows Observed During Real-Scale Failure Test Under Combined Load

Sung Ho Lee^*†, Jeong Keun Lee^* and Chi Yong Park^*

* Nuclear Power Laboratory, KEPCO Research Institute (Received June 4, 2010 ; Revised June 25, 2010 ; Accepted June 28, 2010)

- 기호설명 -

Do : 배관 외경

Rb : 엘보의 곡률 반경 R : 엘보의 평균 반경 P : 내압

tnom : 공칭두께

tmin : 설계기준 최소요구두께 tp : 최소두께

L : 감육결함의 축방향 길이 L/Do : 등가 감육 길이

θ : 감육결함의 원주방향 폭 α : 회전각

OES : 1 배탄성구배 TES : 2 배탄성구배

1. 서 론

플랜트 배관계통에서 발생하는 국부적인 두께감 소(감육) 현상은 배관요소의 건전성을 저하시키는 주요 요인이다.⁽¹⁾ 원전 배관계통의 경우 감육결함 은 탄소강배관의 건전성을 저하시키는 대표적인 손상기구로 대두되고 있으며 원전 운전성과 배관 계통 구조 건전성 확보 차원에서 중요한 관리 대 상으로 대두되고 있다.^(2,3)

감육결함을 가진 배관에 대한 건전성 평가 연구 는 주로 오일과 가스 배관을 대상으로 수행되었 다.⁽⁴⁾ 원전 배관을 대상으로 하는 연구는 1986 년 미국 Surry 원전에서의 감육결함에 기인한 배관파 Key Words : Thinned Elbow(감육 엘보), Real Scale Failure Test(실 배관 실증실험), OES Elastic Load(1 배탄성구

배 탄성하중), TES Plastic Load(2 배탄성구배 소성하중)

초록: 본 연구에서는 인공감육엘보에 대해 내압 및 굽힘의 복합하중을 작용시킨 실 배관 실증실험으로부터 생성한 회전각 대비 모멘트 곡선으로부터 감육결함 엘보에서 소성변형이 시작되는 1 배탄성구배법에 기초한 OES 탄성하중과 2 배탄성구배법에 기초한 TES 소성하중의 거동 및 상관관계를 살펴보았다. ASME 에서도 제시하고 있는 TES 소성하중은 균열손상에 따른 배관계통 구조 건전성 상실을 배제하면서도 지속사용을 허용할 수 있는 대체 관리 기준으로서 적합한 것으로 판단된다.

Abstract: In most power plants, wall thinning in carbon-steel pipes due to flow-accelerated corrosion is one of the major aging phenomena, and it reduces the load-carrying capacity of the piping system. Various types of wall-thinning defects were manufactured in real-scale elbows, and monotonic in-plane bending tests were performed under internal pressure to evaluate the failure behavior of the elbows. In this paper, the behavior of elastic and plastic limit leads of locally thinned elbows in a real-scale failure test is presented. The loads determined on the basis of TES (twice elastic slope) were considered to be the limit loads of locally thinned elbows so that the integrity of the thinned elbows could be maintained, even when a small amount of plastic deformation might have occurred.

§ 이 논문은 2010 년도 대한기계학회 신뢰성부문 춘계학술대회 (2010. 5. 27.-28., 전남대 컨벤션홀) 발표논문임.

† Corresponding Author, [email protected]

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열 사고 이후인 1990 년대부터 진행되었다. 이들 연구에서는 다양한 형태의 실험적·해석적 접근이 이루어졌고 이를 기초로 감육결함에 대한 건전성 평가 모델들이 제시되었으며 이들 중 일부 모델들 은 ASME 코드의 기술기준으로 채택되었다.⁽⁵⁾

최근 유한요소해석을 기초로 감육결함이 존재하 는 엘보에 대한 손상압력과 붕괴하중을 평가하기 위한 노력들이 진행되었으며⁽⁶⁾, 해석 결과에 대한 검증을 위한 실 배관 실증실험을 수행한 바 있 다.⁽⁷⁾

본 연구에서는 인공감육엘보에 대한 내압 및 굽 힘의 복합하중을 작용시킨 실 배관 실증실험으로 부터 얻어진 회전각 대비 모멘트 곡선으로부터 1 배 탄성구배법(once elastic slope method)에 기초한 OES 탄성 한계하중과 2 배탄성구배법(twice elastic slope method)에 기초한 TES 소성 한계하중의 거동 을 고찰하였다.

2. 실 배관 실증실험

실증실험에 사용한 시편은 Fig. 1 에서와 같이 곡률반경(Rb)이 공칭외경(Do)의 1.5 배인 90° 엘보 의 양단에 길이가 공칭외경(D_o)의 5 배인 직관을 연결하여 제작하였다. 시편의 전체 형상은 Fig.

1(a)에, 감육결함 형상은 Fig. 1(b)에 각각 나타낸 바와 같다.

(a) Shape of specimen

(b) Simulated wall-thinning dimension Fig. 1 Dimensions of wall-thinned elbow specimen

엘보와 직관은 공칭외경(Do)과 공칭두께(tn)가 각 각 114.3mm 와 8.56mm 인 ASTM A234 WPB 및 ASTM A106 Gr. B 이며, 이들 재료에 대한 물성값 은 Table 1 에 나타낸 바와 같다. Table 2 에는 본 실 배관 실증실험에서 고려한 12 가지 감육결함 위치 및 형상별 시편을 요약하여 제시하였다. Fig. 2 는 복합하중 실증실험이 준비된 실험장치의 전체 전 경을 보여준다.

본 실험에서는 Fig. 3 에서와 같이 시편의 하부 끝단 중심인 [a]점을 x 와 z 방향으로 고정시켰으 며 시편 상단 끝단 중심인 [b]점에 z 방향으로 열 림(Open Mode) 또는 닫힘(Close Mode) 방향으로의 변위를 제어함으로써 굽힘하중을 작용시켰다. 시 편의 끝단에 설치한 로드셀과 LVDT 로 부터 굽힘 하중 작용 방향으로의 변위와 하중을 취득하였다.

실험 중 엘보 부위에서 관통균열이 발생하여 내

Table 1 Mechanical properties of specimen Material Yield strength

[MPa]

Tensile strength [MPa]

Elongation [%]

A234 WPB

A106 Gr. B 240 415 30.0

Table 2 Specimens for combined load test ID No. Location Length

L/D_o

Width 2θ/π

Depth (t_n-t)/t_n EX-1

Extrados

Notch 0.5 0.53

EX-2 0.25 0.5 0.53

EX-3 1.0 0.5 0.77

EX-4 1.0 0.5 0.53

EX-5 1.0 1.0 0.53

EX-6 1.0 0.5 0.38

IN-1

Intrados

Notch 0.5 0.53

IN-2 0.25 0.5 0.53

IN-3 1.0 0.5 0.77

IN-4 1.0 0.5 0.53

IN-5 1.0 1.0 0.53

IN-6 1.0 0.5 0.38

Fig. 2 Prepared experiment facilities for test

(3)

1190

152.4 570

690

z x

F ^{Open mode}

Close mode [b]

[a]

Fig. 3 Schematic of bending moment apply

압을 상실한 경우에는 배관요소로써의 구조 건전 성 완전 상실을 의미하므로 더 이상의 변위를 가 하지 않고 실험을 중단하였다.

3. 하중 조건별 실증실험 결과

내압 및 굽힘의 복합하중을 작용시킨 실 배관 실증실험으로부터 감육결함 위치 및 굽힘하중 작 용 방향의 4 가지 조합에 대해 감육결함 엘보의 회전각 대비 모멘트 곡선은 Fig. 4 부터 Fig. 7 에 각각 나타낸 바와 같다. 여기에서 회전각(α)은 엘 보 양단에 부착된 직관과 직관이 이루는 초기 각 도(직각)에서부터 굽힘하중 작용 방향에 따라 증 감되는 각도를 의미하며 실험에서 취득한 변위와 시편의 기구학적 변화를 고려하여 도출하였다. 모 멘트는 로드셀에서 취득한 하중(F)을 엘보 중심에 대한 순수 굽힘하중으로 변환한 것이다.

3.1 외호면 감육결함 및 열림 방향 굽힘

외호면에 감육결함이 존재하는 엘보에 열림 방 향의 굽힘하중을 작용시킨 6 개의 실험 결과 및 감육형상 변수별 경향을 Fig. 4 에 나타내었다.

Fig. 4(a) 에서와 같이 외호면 감육결함 엘보에 열림 방향의 굽힘이 작용될 경우에는 축방향 등가 감육길이(L/D)가 증가함에 따라 낮은 굽힘하중에 서 소성 변형이 시작되는 반면 유사한 소성 변형 거동을 보임을 알 수 있다. Fig. 4(b) 에서와 같이 원주방향 감육폭(2θ/π)이 0.5 일 때에는 실험장치 에서 조절할 수 있는 최대 변위에서도 균열에 의 한 파단은 발생하지 않았으나 원주방향 감육폭

(2θ/π)이 1.0 일 때에는 균열이 발생되었다. 감육 의 폭은 굽힘하중을 약간 감소시켰으나 탄성영역 에서 균열은 발생되지 않았고 소성 영역에서 균열 이 발생되었다. 이는 원주방향 감육폭(2θ/π)이 0.5 일 때에는 원주방향으로 모재가 충분하여 균열이 발생하지 않았으나, 원주방향 감육폭(2θ/π)이 1.0 일 때에는 원주방향으로 모재가 충분하지 못하여 하중을 견디지 못하고 균열이 발생된 것으로 판단 된다. Fig. 4(c)에서와 같이 감육깊이((tn-t)/tn)는 소 성 변형 시작 및 진행 구간에서 약간의 차이를 보 이기는 하나 굽힘하중 크기에 큰 영향을 미치지 않음을 알 수 있으며 오히려 감육깊이가 깊을수록 하중이 다소 커지는 경향을 보임을 알 수 있다.

3.2 내호면 감육결함 및 열림 방향 굽힘

내호면에 감육결함이 존재하는 엘보에 열림 방 향의 굽힘하중을 작용시킨 6 개의 실험 결과 및 감육형상 변수별 경향을 Fig. 5 에 나타내었다.

Fig. 5(a)에서와 같이 내호면 감육결함 엘보에 열 림 방향의 굽힘이 작용될 경우에는 축방향 등가 감육길이의 증가에 따른 굽힘하중 크기의 경향은 보이지 않는 반면 유사한 소성 변형 거동을 보임 을 알 수 있으며, 축방향 등가 감육길이가 짧아질 수록 작은 회전각에서 균열이 발생되는 것을 알 수 있다. Fig. 5(b)에서와 같이 엘보 내호면 감육결 함의 원주방향 감육폭이 커질수록 낮은 굽힘하중 에서 소성 변형이 시작되고 작은 회전각에서 감육 부에 균열이 발생함을 알 수 있다. Fig. 5(c)에서와 같이 감육깊이가 깊어질수록 낮은 굽힘하중에서 소성이 시작되어 작은 회전각에서 균열이 발생함 을 알 수 있다.

3.3 외호면 감육결함 및 닫힘 방향 굽힘

외호면에 감육결함이 존재하는 엘보에 닫힘 방 향의 굽힘하중을 작용시킨 6 개의 실험 결과 및 감육형상 변수별 경향을 Fig. 6 에 나타내었다.

Fig. 6(a)에서와 같이 축방향 등가 감육길이가 1 일 때의 경우 그 손상 기울기가 약간 감소하고는 있으나, 소성 변형이 일어나는 모멘트 값이 비슷 하게 발생되는 것에서 확인되는 것과 같이 축방향 등가 감육길이가 배관의 건전성 평가에 큰 영향을 미치지 않음을 확인할 수 있다. Fig. 6(b)에서와 같 이 원주방향 감육폭이 1 인 경우 소성 변형이 시 작되는 지점이 원주방향 감육폭이 0.5 인 경우와 비교하였을 때 25% 정도 감소함을 확인할 수 있 다. 하지만 두 경우 모두 배관의 파열이 발생되지 않음으로써 배관의 건전성에는 큰 영향을 미치지

(4)

않음을 알 수 있다. Fig. 6(c)에서와 같이 변형각도 에 따른 모멘트 값의 증가가 약간 차이가 있으나 그 정도는 크지 않음을 알 수 있다.

3.4 내외호면 감육결함 및 닫힘 방향 굽힘 내호면에 감육결함이 존재하는 엘보에 닫힘 방 향의 굽힘하중을 작용시킨 6 개의 실험 결과 및

Extrados Open (2θ/π=0.5, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40 50 60 70 80

L/Do=Notch L/Do=0.25 L/Do=1.0

Extrados Open (L/D_o=1.0, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40 50 60 70 80

2θ/π=0.5 2θ/π=1.0

Extrados Open (L/Do=1.0, 2θ/π=0.5)

Roration, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40 50 60 70 80

(tn-tp)/tn=0.77 (tn-tp)/tn=0.53 (tn-tp)/tn=0.38

(a) Effect of longitudinal length (b) Effect of circumferential width (c) Effect of thinning depth Fig. 4 Comparison of thinning dimension effect for extrados thinning and open bending

Intrados Open (2θ/π=0.5, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40 50 60 70 80

Intrados Open (L/D_o=1.0, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40 50 60 70 80

2θ/π=0.5 2θ/π=1.0

Intrados Open (L/D_o=1.0, 2θ/π=0.5)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40 50 60 70 80

(a) Effect of longitudinal length (b) Effect of circumferential width (c) Effect of thinning depth Fig. 5 Comparison of thinning dimension effect for intrados thinning and open bending

Extrados Close (2θ/π=0.5, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40

Extrados Close (L/D_o=1.0, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40

2θ/π=0.5 2θ/π=1.0

Extrados Close (L/D_o=1.0, 2θ/π=0.5)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40

(a) Effect of longitudinal length (b) Effect of circumferential width (c) Effect of thinning depth Fig. 6 Comparison of thinning dimension effect for extrados thinning and close bending

Intrados Close (2θ/π=0.5, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40

Intrados Close (L/D_o=1.0, (t_n-t_p)/t_n=0.53)

Rotation, α [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment, M [kN-m]

0 10 20 30 40

2θ/π=0.5 2θ/π=1.0

Intrados Close (L/D_o=1.0, 2θ/π=0.5)

Rotation Angle [rad]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment [kN-m]

0 10 20 30 40

(a) Effect of longitudinal length (b) Effect of circumferential width (c) Effect of thinning depth Fig. 7 Comparison of thinning dimension effect for intrados thinning and close bending

(5)

Rotation, α [rad]

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30

Moment (M/Mos)

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

■ Elasic to Plastic Load

● Plastic Collapse Load

○ Instablity Load Twice

Elastic Slope

Close Bending Open Bending Once

Elastic

Slope ^Failure

Fig. 8 Load definitions for bending moment

감육형상 변수별 경향을 Fig. 7 에 나타내었다.

Fig. 7(a)에서와 같이 감육결함의 길이비가 1 일 때의 경우 그 손상 기울기가 다른 경우와 비교를 했을 때 약간 감소하고 있음을 확인할 수 있다.

하지만 배관의 파열이 발생되지 않음으로 감육의 길이가 배관의 건전성에 큰 영향을 주지 않는다.

Fig. 7(b)에서와 같이, 외호면에서의 경우에서와 동 일하게 원주방향 감육폭이 1 인 경우 소성 변형이 시작되는 지점이 원주방향 감육폭이 0.5 인 경우와 비교하였을 때 약 25% 감소함을 확인 할 수 있다.

하지만 이 경우에도 배관의 파열이 발생되지 않음 으로써 배관의 건전성에는 큰 영향을 미치지 않음 을 알 수 있다. Fig. 7(c)에서와 같이 변형각도에 따 른 모멘트 값의 증가속도가 약간 차이는 있으나 그 정도는 크지 않음을 알 수 있다.

4. 탄성하중 및 소성하중 거동

Fig. 4 부터 Fig. 7 의 회전각 대비 모멘트 곡선은 Fig. 8 에 나타낸 바와 같이 한 개의 탄성하중과 두 개의 손상하중을 보여준다. 즉 탄성영역 내의 하중에 해당하는 OES(once elastic slope) 탄성하중 과 2 배탄성구배법(twice elastic slope method)을 이용 한 TES 소성하중 및 최대 모멘트를 나타내는 불 안정하중(instability load) 등의 손상하중이다. 여기 서 TES 소성하중은 ASME Code Sec. III NB-3213.25 에서 소성해석 활용 설계의 경우 붕괴하중으로 제 시된 하중으로서 탄성영역 직선 기울기의 2 배에 해당하는 가상 직선상의 하중인데 이는 소성을 허 용한 해석적 설계가 가능하다는 것을 의미한다.

Table 3 부터 Table 6 에 실 배관 손상하중 실증실 험 데이터로부터 도출한 OES 탄성하중, TES 소성 하중, 그리고 OES 탄성하중과 TES 소성하중과의

Table 3 Moments for extrados thinning & open bending ID No. α

[rad]

OES [kN-m]

α [rad]

TES [kN-m]

OES/TES [%]

EX-1 0.013 12.79 0.046 23.09 55.4 EX-2 0.013 13.47 0.043 22.61 59.6 EX-3 0.015 14.23 0.044 21.56 66.0 EX-4 0.014 13.03 0.041 20.35 64.0 EX-5 0.017 12.31 0.053 20.55 59.9 EX-6 0.018 15.20 0.050 22.05 68.9

Table 4 Moments for intrados thinning & open bending ID No. α

[rad]

OES [kN-m]

α [rad]

TES [kN-m]

OES/TES [%]

IN-1 0.011 10.95 0.041 20.21 54.2 IN-2 0.013 12.69 0.045 23.24 54.6 IN-3 0.014 10.94 0.052 20.36 53.7 IN-4 0.017 13.07 0.052 20.40 64.1 IN-5 0.012 8.92 0.041 15.60 57.2 IN-6 0.020 16.82 0.053 22.76 73.9

Table 5 Moments for extrados thinning & close bending ID No. α

[rad]

OES [kN-m]

α [rad]

TES [kN-m]

OES/TES [%]

EX-1 0.013 13.20 0.042 20.52 64.3 EX-2 0.015 14.54 0.042 20.96 69.4 EX-3 0.017 16.21 0.043 21.06 77.0 EX-4 0.015 13.26 0.043 19.51 68.0 EX-5 0.015 11.28 0.043 16.19 69.7 EX-6 0.016 14.56 0.043 20.48 71.1

Table 6 Moments for intrados thinning & close bending ID No. α

[rad]

OES [kN-m]

α [rad]

TES [kN-m]

OES/TES [%]

IN-1 0.018 16.31 0.045 21.02 77.6 IN-2 0.015 13.95 0.043 20.45 68.2 IN-3 0.015 13.21 0.043 19.26 68.6 IN-4 0.017 13.95 0.046 19.66 71.0 IN-5 0.015 10.95 0.044 16.43 66.6 IN-6 0.016 14.43 0.047 20.98 68.8

비(OES/TES)를 감육결함 위치 및 굽힘 방향의 4 가지 조합에 대해 각각 제시하였다.

Table 3 부터 Table 6 에서와 같이 열림 방향 굽힘 의 경우가 닫힘 방향 굽힘의 경우에 비해 OES 탄 성하중과 TES 소성하중과의 비가 10% 정도 작게 나타나는데 이는 열림 방향 굽힘의 경우가 닫힘 방향 굽힘의 경우 보다 빠르게 소성변형이 시작된 다는 것을 의미한다.

Fig. 9 는 OES 탄성하중과 TES 소성하중과의 비 (ratio)를 구하여 그래프로 나타낸 것이다.

(6)

2θ/π=0.5, (t_n-t_p)t_n=0.53, 10 MPa

Length (L/D_o)

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6

Moment (OES/TES)

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

Extrados Open Intrados Open Extrados Close Intrados Close

(a) Longitudinal length

L/D_o=1.0, (t_n-t_p)t_n=0.53, 10 MPa

Width (2θ/π)

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0

Moment (OES/TES)

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

(b) Circumferential width

L/D_o=1.0, 2θ/π=0.5, 10 MPa

Depth ((t_n-t_p)/t_n)

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Moment (OES/TES)

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

(c) Thinning depth

Fig. 9 Comparison of moment ratio along with thinning dimension

Fig. 9(a)는 원주방향 감육폭 0.5, 감육깊이 0.53, 내압 10 MPa 조건에서 감육 위치 및 굽힘 방향 조합에 대한 축방향 등가 감육길이 변화에 따른 OES 탄성하중과 TES 소성하중과의 비의 추이를 나타낸 것이다. Fig. 9(b)는 축방향 등가 감육길이 1.0, 감육깊이 0.53, 내압 10 MPa 조건에서 감육 위 치 및 굽힘 방향 조합에 대한 원주방향 감육폭 변 화에 따른 OES 탄성하중과 TES 소성하중과의 비 의 추이를 나타낸 것이다. Fig. 9(c)는 축방향 등가 감육길이 1.0, 원주방향 감육폭 0.5, 내압 10 MPa 조건에서 감육 위치 및 굽힘 방향 조합에 대한 감 육깊이 변화에 따른 OES 탄성하중과 TES 소성하

중과의 비의 추이를 나타낸 것이다.

Table 3~Table 6 및 Fig. 9 로부터 네 가지의 감육 결함 위치 및 굽힘 방향 조합 중 내호면 감육결함 열림 방향 굽힘의 경우가 대부분의 경우에 대해 OES 탄성하중과 TES 소성하중과의 비가 적은 것 으로 나타나고 있으나 최소 50% 이상은 유지하고 있음을 알 수 있다.

5. 결 론

본 연구에서는 인공 감육엘보에 대해 내압 및 굽힘의 복합하중을 작용시킨 실 배관 실증실험으 로부터 생성한 회전각 대비 모멘트 곡선으로부터 감육결함 엘보에서 소성변형이 시작되는 1 배탄성 구배법에 기초한 OES 탄성하중과 2 배탄성구배법 에 기초한 TES 소성하중의 거동 및 상관관계를 살펴보았다.

ASME 에서도 제시하고 있는 TES 소성하중은 비록 적은 양의 소성변형을 허용하기는 하지만 균 열손상에 따른 배관계통 구조 건전성 상실을 배제 하면서도 지속사용을 허용할 수 있는 대체 관리 기준으로서 적합한 것으로 판단된다.

참고문헌

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