북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례

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(1)기술기사  | 한국지반공학회지 | Vol.28, No.11 | pp.12~23. 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. 장석준. 심승보. 한 철. 김명호. 현대산업개발 토목설계팀 상무. 현대산업개발 토목설계팀 팀장. 현대산업개발 토목설계팀 부장. 현대산업개발 토목설계팀 과장 ([email protected]). Ⅰ. 서론. 년 해상작업구간인 북항통과구간의 강합성 사장교의 주탑기초는 시공이 완료된 상태이고 현재 상부 주경간. 북항대교 민간투자사업 건설공사는 부산항 배후 도로 중 부산광역시 영도구 청학동에서 남구 감만 동을 연결하는 총연장 3.3km로 길이 1,114m, 폭. 가설 및 케이블 공사가 진행 중이다. 사업구간의 위치도 및 북항대교의 조감도를 그림 1 에 나타내었다.. 28.7m의 강합성 사장교의 북항통과구간과 길이. 북항대교 교량기초는 구간별 현장여건, 상부구조형. 609m, 폭 18.6m의 강합성 상자형교인 영도구간과. 식 및 지반조건 등을 고려하여 선정하였다. 특히 강합. 길이 1,248m, 폭 25.6m의 강합성 상자형교 및 길이. 성 사장교 주탑기초 MP2는 상부 느슨한 모래층이 존. 360m, 폭 45.3m의 PSC BOX교의 감만동구간으로. 재하고 기반암의 편차가 23m 이상으로 우물통 기초. 구성되어 있다.. 형식 적용시 장비의 이동성 및 침설이 어려워 시공성. 북항대교 건설공사는 부산신항 및 녹산국가공단의. 이 우수하고 경제적인 대구경 현장타설말뚝기초(Φ. 장래 예상되는 물동량을 원활히 처리하여 물류비용 절. 2.5m, 6×8배치)로 계획하였다. 또한 주탑기초 MP3. 감과 국가적 에너지 손실의 방지 및 국가 경쟁력을 향. 의 위치는 수심이 얕고 기반암이 빨리 노출되어 지지. 상시키고, 부산항을 동북아의 물류기지로 육성·발전. 력 확보가 확실한 직접기초(40m×20m)로 결정하였. 시키는 목적으로 2007년 4월 착공 후 총 84개월의 사. 다(그림 2, 3 참조).. 업 기간 내 시공을 완료할 예정이다. 2008년 및 2009. 12 • 地盤. 해상구간에서의 기초 시공은 안정성 및 작업 효율성.

(2) 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. (a) 사업구간 위치도. (b) 북항대교 조감도 그림 1. 사업구간 위치도. 을 기대할 수 있도록 육상화 시공조건으로 기초가설. 속벽 깊이는 총 25m이다. MP3 주탑기초의 지하연. 이 되도록 사석축도 조성 후 내부를 매립하였고, 축도. 속벽 두께 역시 1,000mm이며, 근입깊이는 경암층. 는 향후 선박 충돌방지공으로 활용하도록 하였다. 주. 1.5m로 지하연속벽은 총 10~12.5m 깊이로 시공되었. 탑기초 MP2는 실시설계 당시 2열 쉬트파일 형식으로. 다. 시공 전 지반조사결과 경암층의 조기출현으로 일. 계획하였으나 흙막이 벽체 강성 증가로 기초 시공성이. 부구간의 지하연속벽 하단부에 Soldier Pile 및 Toe. 증대되고, Platform 상부에서 작업하므로 시공 안정. Grouting을 추가 시공하였다. 주탑기초별 지하연속. 성이 증대되는 지하연속벽공법으로 변경하였고, 주탑. 벽 시공현황은 그림2와 같다.. 기초 MP3는 실시설계시 제시한 축도 및 지하연속벽 공법으로 시공하였다.. 2. 지반특성. 축도 조성시 매립한 쇄석층에서의 지하연속벽 안정 액 유지공법 시공결과와 기초 터파기 중 계측관리를. 본 강합성 사장교 주탑구간의 수심 분포는 항로를. 통한 지하연속벽의 수평변위 및 버팀보 축력의 설계적. 중심으로 영도측 MP2 주탑기초는 평균수심 8m를 보. 정성 등 북항대교 주탑기초의 지하연속벽 시공사례를. 이고, 감만동측 MP3 주탑기초는 평균수심 2~9m로. 다음과 같이 소개하고자 한다.. 우측 감만부두 방향의 수심이 부두 준설로 인해 깊게 나타나며, 기초설치 위치는 감만부두 접안시설로 인 해 용지경계선과 11~14m 이격되어 있다(그림 1(a) 및. Ⅱ. 사례현장 개요 및 지반특성. 그림 2참조). 주탑기초 MP2가 위치할 지반은 매립층 4m, 모래·. 1. 현장개요. 자갈층 7~9m, 풍화토층 1~17m, 풍화암층 1~16m로 구성되어 있고, 기반암층의 심도는 지표하 16~39m. 주탑기초 MP2 위치의 지하굴착면적은 대략. 이고 실내 일축압축강도는 67.1~98.1MPa이며 RMR. 2,050m (51.0m×40.2m)이며, 최종 굴착심도는. 평가결과는 21~26의 범위로 산정되었고 위치별로. 11.3m이다. MP2 주탑기초의 지하연속벽 두께는. 심도 분포편차가 심한 것으로 나타났다. 또한 주탑기. 1,000mm이며, 근입깊이는 풍화토층 14m로 지하연. 초 MP3의 지반은 모래질 자갈층 11m, 약 3m 두께. 2. 2012. 11 Vol.28, No.11 • 13.

(3) 기술기사  | 한국지반공학회지 | Vol.28, No.11 | pp.12~23. 피 복 석 3 0. 6M /EA 감만동. 50. 95 6. 8. 6S. 7P. 6. 35 2. 8 8S. 9P. 2. 8. 6. 2. 15P. 6. 2. 17P. 6. 8. 16S. 6. 35 2. 8. 6. 6. 5. 8. 4S. 32. 0 5. 6. 5. 8. 5. 4 2. 4. 7P 8S. 5P. 2. 4 5. 6. 6S. 9P. 10S. 11P. 12S. 13P. 3. 8. 6. 2. 40. 15. 11P. 6. 8. 18S. 6. 6. 13P 19P. 6. 2. 12S. 6. 8. 20S. 1, 000. 14S. 6. 2. 21P. 10. 0 2. 4 5. 2 2. 4 1. 4 5. 6 5P. 4. 175. 27P. 6. 6 6. 2. 40. 15. 26S 25P 24S 23P. 6. 6 6. 2 4. 175. MP2. 22S. 감만동. 등대. Φ 1200x19mm. 13P. PI PE STRUT. 5. 2. 10S. 평 면 도. PI PE STRUT. 14S. Φ 800x12mm MP3. 15P. 3P. 22. 0. 6. 2. PI PE STRUT Φ 1000x16mm. 5. 4. 5P. 2. 4 5. 2. 6. 8. 4S. 4. 4. 6. 2. 5. 6. 3P. 24. 0 6. 0. 6. 8. 남 방 파 제. 2S. 4. 175. 6. 2. 6. 2. 1P. 28S. 6. 2. 4. 175. 2. 8. 2S. 16S. 1P. 1P. 4. 2. 23Su. 5. 8. 22S. 5. 4. 21P. 20S. 5. 8 5. 4 42. 0. 19P. 5. 8. 18S. 5. 4. 17P. 4. 2. 영도구. 50. 95. 피 복 석 3 0. 6M /EA. 영도구. (a) 주탑기초(MP2) 평면도. (b) 주탑기초(MP3) 평면도. (c) 주탑기초(MP2) 단면도. (d) 주탑기초(MP3) 단면도 그림 2. 주탑기초별 지하연속벽 시공현황. (a) 북항대교 지층분포 현황. (b) MP2 지층분포 상세현황. (c) MP3 지층분포 상세현황 그림 3. 지층분포 현황. 14 • 地盤. (d) 변형계수 및 일축압축강도.

(4) 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. 의 풍화대(풍화토 및 풍화암)층이 분포하고, 기반암층. 이벽의 변위, 전단력, 휨모멘트 및 지보공의 축력을 계. 은 지표하 13m에서 확인되며 실내 일축압축강도는. 산할 수 있게 구성되어 있다.. 90.9~271.4MPa이며 RMR 평가결과는 23~85의 범. 또한 해석 프로그램에 적용 가능한 측방토압은 이. 위를 보이고 지반선은 노선 중심부가 볼록한 형태로. 론토압과 경험토압으로 구분되며 이를 그림 4에 나타. 나타났다.. 내었다. 본 사례현장의 지하연속벽 설계시 사용된 토. 사례현장의 지층분포, 지층별 변형특성 및 기반암의 일축압축강도 특성을 그림 3에 나타내었다.. 압은 Rankine(1857)의 이론토압으로 삼각형 분포이 다. Rankine의 이론토압은 옹벽과 같이 벽체 하단을 중심으로 회전하여 상단의 변형은 크고 하단의 변형 은 매우 작은 강성벽체를 대상으로 구한 토압이다. 그. Ⅲ. 지하연속벽 설계 및 시공. 러나 흙막이벽의 변형은 옹벽과 달리 각 굴착단계별로 흙막이벽의 변형 형상이 달라지고 굴착깊이에 따라 증. 1. 설계현황. 가하므로, 흙막이벽에 작용하는 토압분포는 Rankine 의 삼각형 토압분포와는 다르게 된다.. 1) 해석 프로그램 개요 흙막이벽 설계시 사용된 해석 프로그램은 ㈜지오그. 2) 해석에 적용된 지반강도정수. 룹이엔지에서 개발한 SUNEX Ver 5.3로 굴착단계별. 표 1은 주탑기초 지하연속벽 설계시 적용된 각 지층. 흙막이벽 해석이 가능한 탄소성해석프로그램이다. 이. 별 토질정수를 나타낸 것이다. 토사층 및 기반암층에. 프로그램은 탄소성 보-스프링 모델을 적용하여 흙막. 대한 강도정수는 표준관입시험 N치를 이용한 각종 제. (a) Rankine 토압. (b) 경험토압(Peck토압) 그림 4. 해석에 적용되는 측방토압분포. 표 1. 적용 지반강도정수 지층. 단위중량(γt, kN/m3). 점착력(C, kN/m2). 내부마찰각(ø, °). 지반반력계수(kh, kN/m3). 매립층. 20. -. 25. 30,000. 개량된 모래. 18. 10. 29. 15,000. 풍화토층. 20. 10. 30. 55,000. 경암층. 24. 100. 40. 60,000. 비고. 2012. 11 Vol.28, No.11 • 15.

(5) 기술기사  | 한국지반공학회지 | Vol.28, No.11 | pp.12~23. 표 2. 지하연속벽 단면검토결과 주탑기초 MP2 구분. EL(+)2.5~(-)2.6. 주탑기초 MP3. EL(-)2.6~(-)11.6. EL(-)11.6~(-)22.1. EL(+)2.5~(-)10.0. 정모멘트. 부모멘트. 정모멘트. 부모멘트. 정모멘트. 부모멘트. 정모멘트. 부모멘트. 341.9. (-)799.6. 1,059.7. (-)984.1. 122.4. (-)326.1. 533.6. (-)209.8. H32 @200. H32 @200. 2H35 @200. 2H32 @200. H29 @200. H29 @200. H32 @200. H32 @200. ※. 해석결과. (kN·m/m) 사용 철근. ※ 해석결과는 가설시 안정성 검토와 공용시 안정성 검토결과 중 큰 값을 나타낸 것임. 안식, 시험결과 및 관련 문헌치 등을 종합하여 선정하. 2. 계측계획 및 결과. 였고, 지반반력계수는 국내 흙막이 설계시 주로 적용 되고 있는 후쿠오카식, 현장시험결과 및 관련 문헌결. 1) 계측계획. 과를 종합하여 추정하였다.. 주탑기초(MP2, MP3)에 계측기를 설치하여 지하연 속벽의 변형 및 버팀보 응력변화 거동을 조사하였다.. 3) 해석결과. 주탑기초별 설치된 계측기는 표 3에 나타낸 것과 같이. 주탑기초(MP2, MP3) 지하연속벽에 대한 탄·소성. 지중경사계 4개소, 변형률계 12개소, 변위타켓 24개. 해석을 수행한 결과를 그림 5 ~ 그림 6에 나타내었다. 발생 부재력에 대한 구조검토결과 지하연속벽의 사용 철근을 표 2와 같이 산정하였다.. (a) 발생 모멘트도. 소 및 지표침하핀 4개소이다. 지중경사계는 지하연속벽에 근접한 굴착배면지반 에 설치하여, 시공 중 흙막이벽 및 배면지반의 수평변. (b) 발생 전단력도 그림 5. 주탑기초 MP2 지하연속벽 해석결과. 16 • 地盤. (c) 발생 수평변위도.

(6) 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. (a) 발생 모멘트도. (b) 발생 전단력도. (c) 발생 수평변위도. 그림 6. 주탑기초 MP3 지하연속벽 해석결과. 표 3. 계측기 설치현황 구. 분. 설치위치. MP2. MP3. 지중경사계. 지하연속벽 배면. 4. -. ◉. 변형률계. 버팀보. 4. 8. Ⓣ. 변위타켓. 지하연속벽 배면. 8. 16. Ⓢ. 지표침하핀. 지하연속벽 배면. 4. -. ▼. (a) 주탑기초 MP2 계측기 배치도. 비. 고. (b) 주탑기초 MP3 계측기 배치도 그림 7. 주탑기초 계측기 배치도. 2012. 11 Vol.28, No.11 • 17.

(7) 기술기사  | 한국지반공학회지 | Vol.28, No.11 | pp.12~23. 표 4. 계측빈도 계획 구분. 설치 후. 지중경사계 변형률계, 변위타켓, 지표침하계. 공사 진행 중※ 초기2주. 1개월 까지. 1개월 이후. 1회/일(3일간). 1회/일. 3회/주. 1회/주. 3회/일. 1회/일. 3회/주. 1회/주. ※ 다음단 설치 시 추가 측정. 위 발생방향, 크기, 속도 등의 변화를 조사하였다. 그. 것으로 나타났다.. 리고 버팀보에 변형률계를 설치하여 굴착에 따른 버팀 보의 응력변화를 조사하였다. 주탑기초별 계측기 배. ② 흙막이벽의 수평변위. 치현황 및 계측빈도를 각각 그림 7 및 표 4에 나타내었. 지중경사계는 지하연속벽 배면에 2008년 5월 14일. 다.. 설치한 후 6월 23일 초기치를 측정하였고 굴착진행과 더불어 지속적인 계측을 수행하였다. 그림 9는 주탑기. 2) 계측결과 및 고찰 ① 버팀보의 변형률계. 초에 설치된 지중경사계로 측정한 지하연속벽의 초기 단계, 최종굴착단계 및 기초설치 후 버팀보 제거 시 수. 지하연속벽의 지지방식은 강관버팀보로 버팀보에. 평변위를 나타낸 것이다. 그림에서 보는 바와 같이 굴. 변형률계를 설치하고, 굴착단계별 버팀보에 작용하. 착직후 지하연속벽의 수평변위는 캔틸레버보 형식으. 는 응력을 확인하였다. 주탑기초별 변형률계 계측결. 로 지표면 부근에서 최대수평변위가 발생하였고, 굴. 과를 그림 8에 나타내었다. 그림에서 보듯이 굴착이. 착깊이가 증가함에 따라 굴착저면 부근에서 발생되는. 진행됨에 따라 버팀보의 발생응력은 미소하게 증가. 것으로 나타났다. 특히 지표면부근에서 약 11~15mm. 하며, 굴착이 완료된 후 일부구간에서의 발생응력이. 로 큰 수평변위가 발생한 것은 버팀보 설치(지표 하 약. 일부 증가하지만 1차 관리기준(0.8×fa) 및 허용응력. 5m 설치) 및 제거에 따른 것으로, 이때 최대수평변위. (fa=140MPa) 이내로 나타나 지보재의 상태는 안정한. 는 관리기준치(0.2%H) 이내인 안정구간 내에서 발생. (a) 주탑기초 MP2 계측결과. (b) 주탑기초 MP3 계측결과 그림 8. 주탑기초 변형률계 계측결과. 18 • 地盤.

(8) 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. (a) I-1 계측결과. (b) I-2 계측결과. (c) I-3 계측결과. 그림 9. 주탑기초 MP2 수평변위 계측결과. 하고 있어 지하연속벽의 안정성은 확보된 것으로 판단. 사료된다.. 되었다. SUNEX 프로그램을 사용하여 산정한 예측수평변위. 3. 지하연속벽 시공 1) 개 요. 를 비교하여 나타낸 것이다. 그림에 나타난 바와 같이. 지하연속벽은 안내벽 설치 후 안정액 속에서 클램셜. Rankine 토압 적용시 지표면에서 지하연속벽의 버팀. 로 판넬 크기의 트렌치를 굴착한 후 철근망을 건입하. 보 위치까지의 예측수평변위는 실측치보다 작게 발생. 고 트레미 파이프로 콘크리트를 타설하여 토류벽체를. 하는 경향을 보이고 있고, 벽체 하부에서는 예측치가. 안전하게 연속적으로 시공하는 공법이다. 일반 흙막. 실측치보다 크게 발생하는 경향을 보이고 있다. 이는. 이공법과 비교하면 시공성이 떨어지고 공사비가 상승. Rankine 토압이 삼각형 분포로 벽체 상부보다 하부. 하는 단점에도 불구하고, 단면강성이 크고 연속벽 형. 에 큰 토압으로 작용하고 있는 것이 원인으로 사료된. 태로 차수효과가 우수하며 굴착에 따른 지반변형이 적. 다. 그리고 전체적인 수평변위는 예측치와 실측치가. 어 주탑기초와 같은 대규모 터파기 공사에 적합한 공. 모두 활모양으로 다소 유사한 형상을 보이고 있다. 그. 법이다.. 또한 그림 9는 지하연속벽체의 실측수평변위와. 림에 나타난 바와 같이 흙막이벽 설계프로그램으로 예. 지하연속벽 공법에서 안정액은 굴착면의 토사공극. 측된 벽체의 수평변위와 지중경사계로 측정된 실측수. 에 침투하여 차수막을 형성하기 때문에 지하수에 대한. 평변위의 크기가 다르게 나타나는 것은 지하연속벽 해. 차수효과를 얻을 수 있다. 지하연속벽에 사용되는 안. 석시 적용된 굴착시공과정과 실제 현장에서의 굴착시. 정액은 주로 벤토나이트의 수용액을 사용하는데 이러. 공과정이 다소 차이가 있으며, 굴착현장의 지반조건. 한 안정액은 물보다 비중이 높으므로 굴착면의 안정을. 영향과 굴착단계별 흙막이벽의 변형으로 인해 발생되. 유지할 뿐 아니라 지하수의 차수효과를 얻을 수 있다.. 는 토압분포의 변화가 이론토압과 상이하기 때문으로. 북항대교 주탑기초 가설공법은 호안사석으로 축도를. 2012. 11 Vol.28, No.11 • 19.

(9) 기술기사  | 한국지반공학회지 | Vol.28, No.11 | pp.12~23. 조성한 후 내부를 매립하여 육상화 기초시공이 가능토. 참조). SCW공법을 쇄석 매립층(층후 약 9m)에 시공. 록 하였고 향후 충돌방지공으로 활용될 계획으로 시공. 한 결과, 일반적인 SCW장비(3축오거)로는 쇄석 매립. 되어져 쇄석 매립층에서의 지하연속벽 안정액 유지공. 층 천공시 과부하로 4m 이상 천공이 불가하여 쇄석 지. 법에 따른 시공성 및 품질확인이 주요 관심대상이었. 반용 SCW장비로 개량(대형 구동모터, 대형 Screw 및. 다.. Bit, 규산 공급 Air 밸브 시스템)하여 시공하였고, 예상 공정보다 2배 이상의 기간이 소요되었다. SCW 벽체. 2) 지하연속벽 시공현황. 는 1공 중첩으로 계획하였으나 Wall 형성에 어려움이. 앞서 언급한 바와 같이 MP3의 흙막이 공법은 원설. 발생되어 2공 중첩으로 변경 시공함으로 인해 공기지. 계에서 제시된 지하연속벽을 적용하였고, MP2의 경. 연 및 작업효율 저하가 발생하였다. 또한 일반적인 배. 우 현장여건을 고려해 2열 쉬트파일공법에서 지하연. 합비보다 시멘트 량을 높이고 예상되는 과도한 일수현. 속벽으로 변경하였다. 따라서 지하연속벽은 주탑기초. 상(안정액이 공벽 바깥쪽으로 빠져나가는 현상)을 낮. MP3구간을 먼저 시공하였고, 적용된 안정액 유지공. 추기 위해 급결재인 규산과 시멘트 입자의 분리방지,. 법은 SCW(Soil Cement Wall)공법이었다(그림 2(d). 점성 및 전단응력을 증가시키기 위해 벤토나이트를 추. 표 5. 주탑기초 안정액 유지공법 선정결과 위치. 주탑기초 MP3. 주탑기초 MP2. 적용공법. SCW(φ550mm, CTC450mm). C/B Slurry Wall(두께 1.5m, 깊이 5m). 공법 개요. •3축 오거장비를 이용, 임의 심도까지 천공 후 원지반토사 와 시멘트+벤토나이트 용액 주입, 교반 혼합하여 지하 연 속벽 조성. •Grab장비 이용, 굴착과 동시에 시멘트와 벤토나이트 혼합 재를 트렌치 내부에 공급하여 공벽을 유지하면서 임의심도까 지 일정두께의 Panel 형성 •양생 후 인접 Panel 굴착하여 지중벽체 형성. 특징. •연속성의 벽체형성으로 차수성 높음 •이토처리 적음 •소음, 진동 적음 •경질지반에서 시공 능률 저하. •지반조건에 관계없이 시공가능 •차수효과 우수 •지하 연속벽 재굴착시 공벽유지 및 안정액 보호기능 우수. 적용성. •느슨한 쇄석 매립층 분포로 시공가능 •투입 시멘트 할증 미소 → 실시공결과 시공성 저하 및 자재비 과다 소요. •조밀한 쇄석 매립층내 SCW 시공 어려움 •남방파제 호안 사석재 제거 위하여 사용 → 실시공결과 안정성 및 시공성 확보. 개념도. 20 • 地盤.

(10) 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. 가 배합하는 것으로 계획하여 시공하였으며 자재 할증. (C/B Wall 기능 확보, 중장비에 의한 접지하중 검토,. 량이 당초 예상치의 200% 이상으로 과다한 자재비 손. 가이드 설치 및 벽체 기능 확인 등)을 수립하여 이를 확. 실이 초래되었다.. 인한 결과 적용 가능한 것으로 판단되어 본 시공에 이. 주탑기초 MP2의 안정액 유지 공법 선정은 MP3 시. 를 적용하였다.. 공결과를 종합 검토하여 전체 공정에 영향을 최소화하. 주탑기초별 안정액 유지공법을 표 5에 요약하였고,. 고 경제성 및 시공성을 고려한 공법이 필요하여 MP3. MP3 구간의 실제 자재투입 현황을 그림 10에 나타내. 여유부지를 활용하여 C/B(Cement Bentonite) Wall. 었다. 또한 주탑기초별 시공순서 및 시공사진을 그림. 시험시공을 계획하였다. 굴착 트렌치 안정을 위한 안. 11에 나타내었다.. 정액의 계획수위 유지 여부를 확인하고 품질관리 계획. (a) 시멘트 실투입량. 주탑기초 MP3의 기초 터파기 중 일부 구간에서 외. (b) 규산 실투입량. (c) 벤토나이트 실투입량. 그림 10. 주탑기초 MP3 자재투입 현황. ① SCW 시공(MP3). ② Guide Wall 설치. ③ 선행굴착(Hang Grab). ④ 회전식 유압굴착. ⑤ 철근망 조립 및 건입. ⑥ 콘크리트 타설 및 양생. 그림 11. 주탑기초 지하연속벽 시공순서. 2012. 11 Vol.28, No.11 • 21.

(11) 기술기사  | 한국지반공학회지 | Vol.28, No.11 | pp.12~23. (a) 벽체 누수발생. (b) 유도배수 처리 그림 12. 주탑기초 MP3 지하연속벽 누수발생 현황. 부의 해수 유입으로 인한 지하연속벽 벽체의 누수가. 후 상부 매립 쇄석층 및 하부 경암층이 분포하는. 발생하여 대책방안으로 유도배수 처리를 통해 안전한. 지반조건과 기초 터파기 규모 등을 고려하여 벽체. 기초 터파기를 수행하였다. 벽체 누수발생 현황 및 유. 강성이 크고 차수효과가 우수한 지하연속벽 공법. 도배수 처리 관련 현황을 그림 12에 나타내었다.. 으로 계획·시공하였다. 2) 지 하연속벽 설계는 Rankine 토압을 적용하였고,. Ⅳ. 맺음말. 예측수평변위는 실측치보다 크게 발생하였으나 모두 관리기준치 이내로 나타나 지하연속벽의 안. 본 기술기사는 북항대교 민간투자사업의 사장교 구. 전성에는 문제가 없었다. 특히 지표면에서 버팀보. 간인 주경간 기초(MP2, MP3)의 매립 쇄석층에 지하. 위치까지의 수평변위는 실측치가 예측치보다 크. 연속벽(두께 1,000mm)의 설계 및 시공사례를 소개한. 게 나타났으며 이는 굴착여건, 이론토압과 적용토. 것으로 다음과 같은 결론을 얻었다.. 압의 차이 및 지반조건의 변화로 판단된다.. 1) 기초 시공시 육상화 작업조건을 위한 축도 조성. 22 • 地盤.

(12) 북항대교 주탑기초 시공을 위한 지하연속벽 설계 및 시공사례. 3) 주탑기초 MP3의 지하연속벽 안정액 유지공법은 SCW공법으로 상부 쇄석 매립층 천공시 과부하에 의한 공기지연 및 해수영향에 의한 차수를 위한 배합비 선정시 설계예상치 보다 과다한 자재투입 이 발생하였다.. 1. 현대산업개발(2006), “해안순환도로(북항대교) 민간투자사업 지반조사 보고서” 2. 구조물 기초 설계기준 해설(2009), 한국지반공학회 3. 장석준, 심승보, 한철, 김명호(2012), “국내 최대 강합성 사장교. 4) 주 탑기초 MP2구간의 안정액 유지공법은 MP3 시 공결과를 종합한 결과 시공성, 경제성 및 안전성 측면에서 유리한 C/B Wall공법으로 적용하였다.. 북항대교 교량기초의 설계 및 시공사례”, 대한토목학회지, 제60 권 제4호, pp.36~41 4. 홍원표, 윤중만, 이문구, 이재호(2007), “지하굴착시 앵커지지 지중연속벽에 작용하는 측방토압 및 벽체의 변형거동”, 한국지. 5) 북항대교의 해안 매립 쇄석층 구간의 지하연속벽. 반공학회논문집, 제23권 제5호, pp.77~88. 설계 및 시공사례를 통해 발생될 수 있는 예상문. 5. 홍원표, 강철중, 윤중만(2012), “Top-Down 공법이 적용된 지. 제점과 대책방안 제시로 향후 유사 사업시 기초자. 중연속벽의 설계시 측방토압의 적합성 평가”, 한국토목섬유학. 료로 활용되기를 기대한다.. 회논문집, 제11권 1호, pp.11~21. 2012. 11 Vol.28, No.11 • 23.

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