A Study on Self-Hardening Characteristics of Coal Ash by Mixing Ratio of Fly Ash and Bottom Ash

비회와 저회의 배합비에 따른 석탄회의 자경성에 관한 연구

A Study on Self-Hardening Characteristics of Coal Ash by Mixing Ratio of Fly Ash and Bottom Ash

신 웅 기¹⁾ ･ 임 대 성²⁾ ･ 천 병 식^†

Shin, Woonggi ･ Lim, Daesung ･ Chun, Byungsik

ABSTRACT : As enormous construction projects of land development are carried out around Korea, useful construction materials are needed to perform the construction projects. However, there are no more enough of fill and reclamation materials in our country.

That is why the coal ash is expected to be utilized as an alternative material. Since the coal ash has the characteristics of a pozzolan and a selfhardening material, it is adjudged that coal ash has a great possibility to be used as a fill and reclamation material. In this study, grain size analysis, Atterberg limit test, and specific gravity test were performed to examine the physical characteristics of the coal ash about a self-hardening material before utilizing the coal ash in the construction. Compaction test, unconfined compression test, direct shear test, and flexible wall permeability test were conducted to investigate the engineering characteristics according to mixture ratios of fly ash and bottom ash. As a result of the tests, it was confirmed that the mixing ratio 1:1 of fly ash and bottom ash is the most effective to use as a fill and reclamation material. If the mixture of coal ash is used as a backfill material with light weight around structure, it is expected to play a significant role in reducing earth pressure on the back of the structure. As the age of the mixture of coal ash goes by, it intends to decrease the coefficient of permeability. As described above, the coal ash should be considered as an alternative material of fill and reclamation materials since the result of the tests indicates that the coal ash is suitable to a useful material on the construction design.

Keywords : Coal ash, Fly ash, Bottom ash, Fill matreial, Self-hardening, Lightness

요 지 : 우리나라의 대단위 국토개발이 실시됨에 따라 성토 및 매립재등의 막대한 건설재료가 사용되고 있는 실정이며, 국내 준설 성토재 및 매립재가 부족한 실정이다. 이에 대한 대체재로 석탄회의 활용이 대두되고 있다. 석탄회는 포졸란의 특성을 가지고 있는 자경성의 재료로서 성토재 및 매립재로 대량활용의 가능성이 높은 재료이다. 이에 본 연구에서는 석탄회를 활용하기 전 가장 기초 적인 연구인 자경성에 관한 물리적 성질을 규명하고자 비회와 저회의 입도분석시험, Atterberg한계시험, 비중시험 등을 실시하였고, 비회와 저회의 배합비에 따른 공학적 성질을 규명하고자 다짐시험, 일축압축강도시험, 직접전단시험, 삼축투수시험 등을 실시하였 다. 시험결과 성토재 및 매립재로 사용하기 위해서는 비회와 저회의 배합비가 1:1일때 가장 효과적이며, 경량성 재료로써 구조물 주변의 성토재로 사용하면 배면에 작용하는 토압을 경감하는 효과를 보일것으로 판단된다. 또한 자경성에 의해 재령이 경과할수록 투수계수가 감소하기 때문에 설계시 이를 반영하여야 할것으로 판단된다. 위에서의 실험결과와 같이 석탄회는 채움재와 매립재의 대체재로써 유용하게 사용할 수 있을것이라 여겨진다.

주요어 : 석탄회, 비회, 저회, 성토재, 자경성, 경량성

1) 정회원, 한양대학교 대학원 건설환경공학과 석사과정 한국지반환경공학회 논문집

제11권 제6호 2010년 6월 pp. 85～91

1. 서 론

최근 우리나라는 정부의 새만금지구 개발, 경인운하 건 설 계획, 4대강 사업, 5+2 광역경제권(한경매거진, 2008), 해 안매립공사 등 대단위 국토개발이 실시되고 있으며, 대규모 의 매립･성토･뒷채움재 등 막대한 건설재료가 소요되고 있 다. 그 중에서도 특히 골재 및 매립･성토재의 부족은 토취 장의 운용 등으로 인한 자연의 훼손으로 직결되어 국토환경 의 보존에도 역행하는 결과를 초래하고 있다. 또한 대규모 의 공유수면매립공사는 매립재료를 준설토에 의지하고 있

는 실정이어서 준설로 인한 막대한 공시기간 및 비용의 지 출은 국가 차원에서 막대한 손실을 불러 올 수 밖에 없다.

현재 국내의 준설 매립토 부족과 매립토의 가격상승으로 준 설매립토의 대체재료가 시급한 실정이며, 대규모 매립공사 시 준설토 재료의 대체재로써 석탄회의 활용이 대두 되고 있는 실정이다.

국내의 경우 10개 화력발전소에서 연간 약 600만톤의 석 탄회가 부산되며, 이중 약 350만톤(58%)은 시멘트 대체재 로 사용하고 나머지 약 250만톤(42%)은 인근 석탄회 매립 장에 매립 처리되고 있는 실정이며, 석탄재 중 비회(fly ash)

표 1. 탄종별 석탄회의 화학성분 비교(DiGioi 등, 1986, 단위: %) 탄종

화학성분

무연탄 역청탄 아역청탄 갈탄

SiO

48∼68 7∼68 17∼58 6∼40

Al

O

25∼44 4∼3 4∼35 4∼26

Fe

O

2∼10 2∼44 3∼19 1∼34

TiO

1∼2 0.5∼4 0.6∼2 0∼0.8

CaO 0.2∼4 0.7∼36 2.2∼52 12.4∼52

MgO 0.2∼1 0.1∼4 0.5∼8 2.8∼14

Na

O - 0.2∼3 - 0.2∼28

K

O - 0.2∼4 - 0.1∼1.3

SO

0.1∼1 0.1∼32 3.0∼16 8.3∼32

기타 4∼19 3∼32 3∼16 4∼19

는 재활용되고 있으나 저회(bottom ash)는 활용하기 어려워 전량 매립장에 매립 처리되고 있는 실정이다. 그러나 일부 발전소에서 매립장 용량이 한계에 부딪혀 최악의 경우 전기 생산을 중단할 수 밖에 없는 위기에 처할 수도 있는 상황에 놓이게 되었다. 따라서 폐기되고 있는 석탄회를 국토개발사 업에 있어서 직접적인 건설재료로써 활용하게 되면 건설재 료난 해소는 물론 산업폐기물의 유효이용 및 회사장의 규모 축소로 인한 국토의 효율적 이용과 환경보호 등의 효과를 거둘 수 있을 것으로 기대 된다(환경부, 2008).

본 연구에서는 비회와 저회의 배합비를 달리하여 각 배 합비에 따른 자경특성을 규명하고 이를 통하여 국내의 건설 산업 여건을 고려하여 대량 활용의 가능성이 높은 매립재 및 성토재로써의 활용을 그 목적으로 한다.

2. 석탄회의 특성

2.1 석탄회의 생성

화력발전소에서 석탄의 연소에 의해 부산되는 석탄회는 석탄을 미분기로 분쇄(No.200체 통과량 70∼80%)하여 고 속으로 보일러에 뜨거운 공기 기류와 함께 주입되어 석탄속 의 광물질의 용융점인 1500±200℃의 부유상태에서 순간 적으로 연소된다. 이때 발생하는 석탄회는 무연탄의 경우 15∼45%, 유연탄인 경우는 2∼15% 정도가 발생되며 연소 후 저회는 보일러 하부로 모이며, 비회는 전기 집진기에서 99.9%이상 포집된다. 재활용되지 않는 석탄회 중 저회는 그 라인더로 분쇄되고 비회와 함께 처리수와 혼합 후 고압으로 파이프를 통해 이송되어 회사장(ash pond)에 매립된다(천병 식 등, 1997).

2.2 화학적 특성

2.2.1 광물 조성

석탄회는 각 화학성분이 단독으로 존재하는 것이 아니라 용융에 의해 화합물이 되어 존재하며, 그 결정질 광물의 주된 것은 Quartz(SiO2), Mullite(3Al2O3･SiO2), Magnetite(Fe3O4) 등이다. 또한 비결정의 유리분이 다량 존재해 있다.

2.2.2 화학성분 조성

석탄회는 일반적으로 실리카(SiO2), 알루미나(Al2O3), 산화 제2철(Fe2O3) 등이 전체 화학 성분 중 80∼90%를 차지하는 주성분이며 그 밖의 성분으로 CaO, MgO, SO3, Na2O, K2O등 의 산화물이 존재한다. 다음 표 1은 탄종에 따른 미국 석탄회 의 화학성분을 비교하여 보여준다. ASTM에서는 비회의 품

질을 크게 Class C등급과 Class F등급으로 구분하여 콘크리 트 혼화재로 사용한다. Class C의 비회는 SiO3+Al2O3+Fe2O3의 함유량이 50%이상이고 강열감량이 6.0%이하이며 CaO함량 이 10%이상으로 자경효과(self-hardening effect)가 뚜렷이 나 타나는 특징이 있으며, Class F의 비회는 SiO3+Al2O3+Fe2O3

의 함유량이 70%이상이고 강열감량이 6.0∼12.0%이하이다.

성토재로서 비회를 사용할 경우에도 Class C등급과 Class F등급으로 비회의 자경성을 평가하는 지표로 사용하기도 한다

2.2.3 용출 특성

석탄회를 성토재로 활용할 경우에는 석탄회에 의한 지하 수 오염문제 등이 발생할 수 있으므로 석탄회의 용출특성을 검토해 보아야 한다. 일반적인 석탄회에 대한 용출특성은 약산성∼알카리성의 범위에 있으며, Ca, Na, OH, CO3가 주 된 용존이온이고, Mg와 B는 거의 무시할 정도의 농도를 보 여준다. 또한 석탄회 중 미량원소들의 수용성은 연소방식과 연소조건 등에 따라 변화하는 그들 원소의 화합물의 석탄회 내에서 혼합되어 있는 상태 등에 의해 좌우되므로 석탄회내 의 함유량으로부터 용출량을 바로 구할 수가 없고, 일정한 조건에서의 용출시험을 통하여 평가하여야 한다(한국건설 기술연구원, 1992).

2.3 역학적 특성

2.3.1 강도특성

석탄회를 성토재료로 사용할 경우에 전단강도는 성토의 사면경사와 지지력을 결정하기 위한 중요한 인자이다.

2.3.2 다짐성

석탄회의 다짐특성은 석탄회가 생성되는 장소에 따라 다

표 2. 일반적인 탄종별 비회의 투수계수(DiGioia, 1986)

탄 종 투수계수(cm/sec)

역 청 탄 10

～10

아역청탄 1×10

～3×10

갈 탄 9×10

～1×10

표 3. 석탄회의 기본 물성시험 결과 항목

종류

비중 Gs

흙의 종류

Atterberg Limit 입 도 분 포

WL (%)

IP (%)

No.4 통과량

(%)

No.200 통과량 (%)

D60 (mm)

D30 (mm)

D10

(mm) Cu Cg

비회 2.23 SM N.P N.P 100.0 41.0 0.11 0.49 0.018 6.1 1.2

저회 2.32 SW N.P N.P 99.47 2.96 2.40 1.20 0.30 8.0 2.0

양하게 나타나지만 일반적으로 모래질 흙과 비슷하며, 최대 건조밀도는 일반적인 흙에 비해 다소 작고 물에 매우 민감 하게 반응하여 큰 함수비에서는 급격히 이토화되는 경향이 있다.

2.3.3 투수성

일반적인 흙의 투수성은 배수능력을 결정하는 중요한 물리 적 특성으로, 보통 자갈은 30cm/sec, 점토는 1×10^-6cm/sec 정 도의 범위를 나타낸다. 미국의 EPRI에서는 탄종에 따른 투수 시험을 수행하여 표 2와 같은 결과를 보고하였다(DiGioia, 1986). 석탄회의 투수계수는 일반적으로 비회는 1×10^-7∼ 1×10^-4cm/sec 정도로 실트질과 유사하며 저회는 1×10^-2∼ 1×10^-1cm/sec 정도로 자갈질 모래와 비슷하다. 석탄회의 투 수성은 점성, 입자의 형상과 입경, 다짐도 등에 따라 다양하 게 나타나며 자경성에 의해 시간이 지날수록 투수성이 저하 하는 경향이 있으므로 설계시 이를 고려하여야 한다.

2.4 석탄회의 자경성

인공적인 포졸란재료인 비회는 대부분이 구상이고, 유리 결정질(3Al2O3･SiO2)의 형태로 존재하고 있으므로 물과의 접 촉을 통해 수산화칼슘(Ca(OH)2)과 결합하여 불용성 경화물 질인 실리카질 화합물을 생성함으로써 자경성을 나타낸다.

선행 연구에 의하면 비회의 자경성은 무연탄 비회에서는 거의 발생되지 않고, 유연탄 비회중에서도 역청탄 비회보다 아역청탄과 갈탄 비회에서 보다 크게 발현되며, 아역청탄과 갈탄 비회의 자경효과는 포틀랜트시멘트와 유사한 과정으 로 수화반응을 일으켜 발현되는 것으로 보고된 바 있다.

따라서 비회의 자경성은 식 (1), (2)에서 보는 것과 같이 비회에서 용출되는 (SiO3)^-2나 (Al2O4)^-2가 칼슘이온(Ca⁺²)과 반응(포졸란반응)하여 칼슘실리케이트 수화물(C-S-H)이나

칼슘알루미네이트 수화물(C-A-H)을 생성하고, 장기간에 걸 쳐 고화되어 높은 강도를 발현하는 과정으로 나타내어진다 (한국건자재시험연구원, 2008).

__→·_·_  (1)

___→·__·_ (2)

자경효과는 산화칼슘(CaO)의 함유량, 가용성 실리카와 알루미나의 양, 보일러의 종류와 연소온도, 비표면적, 다짐 정도와 양생온도 등에 의해 영향을 받는다. 일반적으로 비회 의 자경성에 가장 큰 영향을 미치는 인자는 산화칼슘(CaO) 의 함유량이다. 그러나 화학성분이 유사한 석탄회를 대상으 로 자경성의 정도와 속도에 관한 연구결과 석탄회의 자경효 과가 석탄회의 화학성분과 물리적 특성에 직접적인 관련이 없는 것으로 나타났다(Metha, 1984).

3. 실내시험

3.1 시험재료 특성

자경성 연구를 위해 영흥화력발전소의 저회와 비회를 채 취하였으며, 기본적인 물성치를 구하기 위해 저회와 비회에 대한 입도분석시험(KS F 2302), 연경도를 측정하기 위한 Atterberg한계시험(KS F 2303, 2304), 비중시험(KS F 2308) 등을 실시하였다.

흙의 통일분류법에 의하면 영흥화력발전소의 비회는 SM, 저회는 SW로 분류되며, Atterberg한계시험 결과 두 시료가 비소성으로 나타났고, 비중은 비회의 경우 2.23, 저회가 2.32 로 보통 흙보다는 작은 값을 갖는다는 것을 알 수 있었다.

3.2 시험개요

영흥화력발전소에서 부산되는 저회와 비회의 배합비를 100:0, 70:30, 50:50, 30:70의 4가지 경우로 구분하여 공시체 를 제작하였으며, 제작 직후와 3일, 7일, 14일, 28일 양생하 여 각 재령별 3개의 공시체에 대하여 일축압축강도를 측정 하였고 내부마찰각 및 지지력을 측정하기 위해 배합비별로 직접전단시험을 수행하였다. 또한 저회와 비회에 대해 삼축

표 4. 공시체 제작시 저회와 비회의 배합비

구 분 저 회(%) 비 회(%)

CASE I 100 0

CASE II 70 30

CASE III 50 50

CASE IV 30 70

(a) 시료준비 (b) 시험기구전경

(c) 다짐시험실시 (d) 다짐완료 그림 1. 다짐시험 전경

(a) 일축압축강도 시험 전 전경

(b) 일축압축강도 시험 후 전경 그림 2. 일축압축강도시험 전･후 전경

그림 3. 직접전단시험 전경

알아보기 위해 비회와 저회를 1:1로 배합하여 제작 직후와 7일, 28일 양생한 후 삼축투수시험을 수행하였다.

3.3 시험항목

3.3.1 다짐시험

다짐시험은 KS F 2312의 D다짐 방법에 따라 실험을 수행 하였으며, (사)한국도로협회(1990) 기준인 상대다짐도 90～

95%가 되도록 실시하였으며, 다짐시험 전경은 그림 1과 같다.

3.3.2 일축압축강도시험

일축압축강도시험은 KS F 2314의 변형률 제어법에 근거 하여 수행되었으며, 직경 10cm, 높이 20cm의 원통형 공시 체를 각 CASE별 15개씩 제작하였으며, 다짐시험결과를 반 영하여 통해 최대건조단위중량의 95%로 제작하였다. 재하 시 편심이 작용하지 않도록 Capping하여 받침대와 공시체 가 수직이 되는지 확인 후 가압하였다.

3.3.3 직접전단시험

직접전단시험은 ASTM D3080에 의거하여 수행되었으 며, 공시체에 1mm/min의 전단속도로 수직하중만 달리하여

측정한 전단저항력으로 수직응력과 전단응력의 관계를 선 형으로 해석하였다.

3.3.4 삼축투수시험

삼축투수시험은 ASTM D5084-90의 유연벽 투수시험(Flexible

그림 4. 삼축투수시험 전경

표 5. 영흥화력발전소 석탄회의 다짐시험 결과

구분 다짐방법 

(kN/m

) O.M.C(%)

저회

D다짐 14.9 19.9

비회 13.3 19.1

그림 5. 비회의 다짐곡선

그림 6. 저회의 다짐곡선

표 6. 일축압축강도 결과

재령 일축압축강도(kPa)

CASE I CASE II CASE III CASE IV

0 56.53 155.47 167.24 73.02

3 58.89 157.82 169.60 75.38

7 68.39 169.82 185.64 87.64

14 79.48 185.31 199.31 95.14

28 81.48 187.41 201.11 98.14

Wall Permeameter test)방법에 근거하여 비회 100%와 저회 100%에 대한 투수시험을 수행하였고, 자경성에 의한 투수 계수의 변화를 파악하기 위해 비회와 저회의 배합비가 1:1 인 공시체를 제작하여 재령 0, 7, 28일차에서 투수시험을 수 행하였다. 제작한 공시체를 멤브레인으로 씌운 다음, 고무 링으로 상부 및 하부 Cab과 멤브레인을 고정시키고 공시체 와 시험기 내벽 사이를 물로 채웠다. 물이 하부에서 상부로 이동할 수 있도록 압력조절 장치에 연결시키고 Cell pressure 를 1kPa, Head pressure와 Tail pressure를 0.8kPa로 조절한 다음 실험을 실시하였다.

3.4 시험결과 및 분석

3.4.1 다짐시험결과

다짐시험방법에 따른 결과는 다음 표 5에 나타냈으며 다 짐곡선은 그림 5, 그림 6과 같다. 도로공사표준시방서(1990) 에 의하면 성토재(화강풍화토)의 _는 각 지역별로 17.3～

17.5kN/m³정도이며, 본 연구에서 다짐시험 결과 저회의 _

는 14.9kN/m³, 비회의 경우 13.3kN/m³인 것으로 나타났다.

이와 같이 석탄회는 화강풍화토에 비해 경량성을 가지고 있 는 것으로 나타났으며, 이러한 석탄회의 경량성은 원지반이 연약층일 경우 원지반의 압축성과 관련해서 보면 우수한 공 학적 성질로 볼 수 있다(천병식 등, 1992).

3.4.2 일축압축강도시험 결과

일축압축강도 시험은 저회와 비회의 배합비에 따른 자경 성 파악을 위해 배합비를 CASE I, II, III, IV로 나누어 다짐

시험에서 구한 최적함수비를 적용하여 시료를 제작하였다.

CASE I, II, III, IV를 재령 28일간 양생 시킨 후 측정한 일 축압축강도 결과는 표 6, 그림 7과 같다. 실험결과 각각의 CASE는 재령이 증가함에 따라 강도 역시 증가하는 경향이 나타났다. 이러한 강도 증가현상은 석탄회 속에 포함되어 있는 석회로 인한 자경성 때문으로 판단된다. 그러나 CASE IV의 경우 재령 28일 강도는 CASE I과의 강도차이는 크지 않다. 이는 일정 수준이상의 비회함량은 강도 증가에 영향 을 적게 미치는 것을 알 수 있다. 또한 CASE II와 III의 경우 CASE I에 비해 2배 이상의 강도가증가하는 경향이 나타났 는데 비회의 (SiO3)^-2나 (Al2O4)^-2가 칼슘이온과 포졸란 반응 하여 높은 강도를 발현했기 때문으로 판단된다. 이는 기존 의 Thorne, D.J(1965)의 연구결과인 석탄회의 자경성에 의 한 강도 증가 정도는 비회에 포함되어 있는 석회량에 따라 달라지게 된다는 사실을 확인할 수 있었다

시간에 따른 일축압축강도 측정결과 재령 14일 강도가

(a) 제작 직후 일축압축강도 (b) 재령 7일차 일축압축강도

(c) 재령 28일차 일축압축강도 (d) 재령기간에 따른 CASE별 강도변화

그림 7. 일축압축강도 결과

(a) CASE I (b) CASE II

(c) CASE III (d) CASE IV

그림 8. CASE에 따른 직접전단시험 결과

재령 28일 강도의 85∼90%정도로 이루어 짐을 볼 수 있다.

3.4.3 직접전단시험 결과

저회와 비회의 배합비에 따른 내부마찰각 및 지지력을

비교･분석하기 위해 직접전단시험을 하였으며, 그 결과는 그림 8, 표 7과 같으며 석탄회의 내부마찰각은 각진 모래의 입자에서 나타나는 30～45°의 범위에 속하는 것으로 나타 났다.

표 7. 직접전단시험 결과

시 료 점착력 (kPa) 내부마찰각(∅°)

CASE I 12.21 44.1

CASE II 23.69 40.0

CASE III 35.66 39.4

CASE IV 26.94 33.3

표 8. 비회와 저회의 삼축투수시험 결과

구분 투수계수(cm/sec)

저회 4.67×10

비회 1.41×10

표 9. 재령에 따른 투수계수변화

재령 투수계수(cm/sec)

0일 5.38×10

7일 1.46×10

28일 8.16×10

3.4.4 삼축투수시험 결과

본 연구에서 사용한 영흥화력발전소의 비회와 저회의 투 수계수는 표 8에 나타내었으며, 표 9는 비회와 저회의 배합 비가 1:1에서의 재령에 따른 투수계수의 변화를 나타내었 다. 시험결과 저회는 세립질 모래의 투수계수범위에 포함되 며, 비회는 점토의 투수계수 범위 안에 포함된다. 또한, 비 회와 저회가 1:1로 배합된 석탄회는 시간이 지날수록 투수 성이 저하하는 경향이 나타났으며, 이런 감소현상은 자경성 에 영향을 미치는 포졸란 반응에 의해 생성된 화합물이 입 자사이의 간극의 감소보다는 입자간의 고착에 더 큰 영향을 준다고 밝힌 바 있다(한국건설기술연구원, 1992).

4. 결 론

본 연구는 영흥화력발전소에서 부산되는 비회와 저회를 성토재 및 매립재로 활용하기 위한 자경성 연구로써 사용재 료의 물리시험과 역학시험을 실시하였으며, 그 결과를 요 약, 정리하면 다음과 같다.

(1) 직접전단시험결과에 의하면 배합비에 따른 강도정수는 비회의 함량이 작아질수록 내부마찰각이 커지는 경향 을 보이며 점착력은 비회와 저회의 배합비가 1:1에서 가장 큰 것으로 나타났다.

(2) 다짐시험결과 영흥화력발전소에서 부산되는 저회의 최 대건조밀도는 14.9kN/m³로써 도로공사표준시방서에 명 시된 성토재의 최대건조밀도 기준인 14.72kN/m³을 만

족하는 것으로 나타났다. 또한 비중 시험결과 일반적인 건설재료로 활용시 모래의 비중보다는 낮은 값을 보이 고 있어서 경량성 재료로 활용성이 클 것으로 판단된다.

(3) 일축압축강도시험 결과 저회가 100%인 경우 81.48kPa, 저회:비회가 1:1인 경우 201.11kPa의 강도가 발현되었 다. 이와 같은 결과는 선행 연구에서 석탄회의 자경성 정 도가 비회에 포함되어 있는 석회량((SiO3)^-2나 (Al2O4)^-2 가 칼슘이온의 포졸란 반응)에 따라 달라진다는 결과와 도 상응되는 것임을 알수 있다.

(4) 석탄회의 입도는 화강풍화토에 비하여 세립이고 비중 또한 화강풍화토에 비하여 훨씬 작은 값을 나타내고 있 으며 전단강도와 투수특성은 거의 유사하며 경량성과 자경성등의 장점이 있기 때문에 장기적인 안정성에 보 다 좋은 효과를 기대할 수 있을 것으로 판단된다.

(5) 석탄회의 투수계수는 실험결과 저회는 세립질 모래의 투수계수범위에 포함되며, 비회는 점토의 투수계수범위 안에 포함된다. 또한, 시간이 지날수록 자경성에 의해 투수성이 저하하는 경향이 있으므로 설계시 이를 고려 하여야 할 것으로 판단된다.

참 고 문 헌

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, pp. 49～67.

2. 천병식, 고용일(1992), 석탄회의 도로성토재 및 노상재로서의

활용을 위한 비회와 저회의 적정혼합비,

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(접수일: 2010. 3. 22 심사일: 2010. 4. 6 심사완료일: 2010. 4. 22)