서 론 1.
최근 엘니뇨현상이 대기운동에 큰 영향을 끼치게 됨에 따 른 비계절적 이상기상을 초래하고 있어 이로 인한 잦은 집, 중호우로 대규모 홍수재해가 빈번하게 발생되므로써 재해의 위험성이 가중되고 있는 실정이다 지난. 70년대부터 연이어 세계도처에서 대형댐 파괴(Bolat and Ozdomir, 1976; Seemel and Colwell, 1976; Wood et al., 1976; Mitchell and Fitzpatrick, 1979; Salembier et al., 1998; Stewart et al., 1998)가 발생되 자 댐의 안전유지관리에 대한 중요성이 전 세계적으로 더욱 크게 인식되어 왔으며 각국에서는 댐 파괴시 초래되는 막, 대한 인명피해와 재산손실을 감안하여 그 위험도를 최소 화하기 위한 대책연구와 안전관리방안 강구를 위한 노력 들이 지속되고 있다 더욱이 최근 들어 전 세계적으로 기.
후변화에 따른 태풍 돌발홍수, (flash flood) 및 대지진 발생 등으로 인한 피해가 빈발해 지자 댐 안전에 대한 관심이, 고조되어 대비책 마련에 많은 노력을 기울이고 있는 실정 이다.
국내에서도 최근의 가능최대강수량(Probable Maximum 증가 대형 태풍의 발생 등으로 수문학적 안 Precipitation) ,
정성과 더불어 노후 댐의 구조적 안정성의 확보가 국가재 난 예방차원에서 요구되고 있는 실정이다 설계 및 시공시. 의 문제나 지진 등 자연현상으로 인하여 댐체가 손상되었 거나 노후화된 국내 기존 댐들의 대부분이 필댐 타입으로, 차수 코아 존이 손상되어 과다한 누수현상이 발생되고 있( ) 어 홍수시 댐 붕괴로까지의 진행이 우려되고 있는 바 댐, 체 차수보강대책이 요구되고 있으며 이에 대한 연구가 시, 급하다고 여겨진다.
침투그라우팅이 시공된 노후필댐의 보수보강효과 평가
Estimation of Reinforcement Effect of Superannuated Fill Dam Repaired by the Permeable Grouting Method
김 영 진† ･ 허 열1) ･ 오 병 현2) Kim, Yungjin ･ Heo, Yol ･ Oh, Byunghyun
ABSTRACT : Maintenance of structural and hydrological safety of the superannuated fill dam is very important subject on the viewpoint of disaster prevention. Mainly, the core of the superannuated fill dams have been damaged continuously by the various harmful external forces such as the typhoons, flash floods and earthquake, and these can be connected to the large scaled general dam failure. Therefore, the research on the repair, remediation and reinforcement of dam is necessary. In this study, the permeable grouting method for the remediation of fill dam was examined by the electrical resistivity survey and the change of permeability of core front. As a result, the permeable grouting method can be useful remediation method for the superannuated fill dam, the leakage from the core front decreased greatly before and after the construction of grouting. Furthermore, it can be said that the turbidity of fill dam may not be greatly increased by grouting.
Keywords : Permeable grouting, Reinforcement effect, Electrical resistivity, Dam leakage, Superannuated fill dam
요 지 : 국내 노후화된 필댐의 경우에는 수문학적 안정성과 더불어 구조적 안정성 확보가 국가재난 예방차원에서 요구되고 있는 실정이다 설계 및 시공시의 문제나 지진 등 자연현상으로 인하여 댐체가 손상되었거나 노후화로 문제된 댐의 대부분이 필댐 타입. 이며 이중 일부는 차수 코아 존이 손상되어 과다한 누수현상이 발생되고 있어 홍수시 댐 붕괴로까지의 진행이 우려되는 바 차수보, ( ) 강대책에 대한 체계적인 연구가 시급하다고 여겨진다 본 연구에서는 침투그라우팅으로 보강된 필댐에 있어서 보수보강 전후의. ․ 차수 성능변화를 전기비저항탐사 등의 물리조사를 이용하여 분석 평가하고자 하였다 연구결과 전기비저항탐사는 그라우팅으로ㆍ . 보강된 필댐의 보강효과를 판단하는 유효한 도구로 사용될 수 있음을 알 수 있었으며 그라우팅으로 보강된 필댐의 누수량은 크게, 저하되어 안정성이 향상 되었음을 알 수 있었다.
주요어 : 침투그라우팅 보수보강효과 전기비저항 댐누수 노후필댐, , , ,
† 정회원 한국수자원공사 부장, (E-mail : [email protected]) 한국지반환경공학회 논문집
제 권 제 호8 6 2007년 12월 pp. 45～52
현재 댐체에 대한 보수보강대책으로서Clay Compaction, Cement Milk Grouting, Soil-Cement Wall, Slurry Wall, 등의 공법이 적용되고 있으나 국내에서는 이 분 Sheet Pile
야에 대한 연구가 아직은 일천한 실정이며 필댐의 보수보, 강대책으로 그라우팅 공법을 적용한 사례는 있으나 이에 대한 체계적인 연구 정립이 아직까지는 미흡한 실정이다, . 따라서 필댐의 손상 유형 및 원인 분석 손상부 조사 및 상, 태평가 방법 각 보수보강공법의 특성 분석 및 보수, ･보강 후 계측관리 방안 등에 대한 전반적인 연구가 요구되고 있다.
본 연구에서는 침투그라우팅으로 보수･보강후 전기비저 항탐사를 이용한 차수성능 효과를 제시하고 그 분석방법 을 정립하므로써 향후 유사사례에 효과적으로 활용할 수 있도록 함에 있다.
코어재료특성 및 대책공법의 선정 2.
본 연구에서 대상으로 하는 댐 코아 재료의 입도분포를 가 제안한 기준과 비교한 결과 그림 과 같이
Sherad(1973) 1
나타났다. Sherard는 침식에 의하여 댐 표면부의 침하 및 공동이 발생한 댐을 조사하여 입도분포의 한계 값을 제안 하였다 본 댐의 경우 약. 75%가 일치하고 있어 내부 침식 에 취약한 것으로 판단된다 그림 에서 보는 바와 같이. 2 시추시 채취된 코아재의 입도분포 곡선을 0.85mm의 입도 를 기준으로 재료를 분리하여 입도분포를 나타낼 경우 필 터의 일반적인 지표인D15/D85가 보다 상당히 커서 재료5 의 내부적인 필터조건을 만족하지 못한다 따라서 코아재. 내의 점토입자가 분리되어 이동하게 되면 코아존과 필터 의 접촉부나 필터내부에 점토입자가 쌓여 장기적으로 필 터기능에 손상을 주거나 동수경사를 높일 가능성이 매우 높아지게 된다.
본 연구대상 댐의 제체심벽은 손상된 상태이므로 하류측 제어방법을 보조적 수단으로 고려할 수도 있으나 항구적인
심벽 보강이 불가피한 것으로 판단된다 한편 심벽제어 방. , 법 중Diaphragm wall, 슬러리 트렌치 등의 지중연속벽 공 법은 문제구간 자갈함유층 포화구간 등 에서( , ) Slurry액이 유 실되거나 공벽 붕괴 가능성이 높으며 심벽을 교란시키는, 공법으로 시공 중 문제가 발생할 경우 대처가 어렵고 댐, 정상부에서 대규모 장비의 작업공간 확보가 어렵다.
따라서 외국에서 보수･보강 사례(Houlsby, 1990; Weaver, 등 가 많으며 국내에서도 비교적 시공실적이 풍부하여 1993 )
기술적 문제가 적을 뿐만 아니라 천병식 등( , 2000), 시공성 과 상황대처의 유연성이 좋은 그라우팅 공법을 본 댐의 보 수 보강 방법으로 결정되었다 그라우팅 공법은 앞에서 기･ . 술한 바와 같이 콤팩션그라우팅 공법 침투그라우팅 공법, , 할렬그라우팅 공법 및 제트그라우팅 공법 등이 있으며 각, 공법들은 서로 다른 적용 범위를 갖고 있다 이 중 침투그. 라우팅(permeable grouting) 공법은 보강공사로 인하여 댐 체에 추가적인 교란이나 손상을 유발하지 않고 비교적 균, 질한 주입효과를 기대할 수 있다는 장점을 갖고 있으므로 댐체의 보수보강에 적합한 공법으로 판단하였다.
보수 보강효과 분석을 위한 전기비저항탐사 3. ･
그라우팅에 의한 댐의 보수 보강효과를 분석하기 위하･ 여 전기비저항탐사가 실시되었으며 본 댐체 안정성 검토, 와 2003년 월에 수행하였던 전기비저항탐사와의 결과를1 비교하기 위하여 기존에 적용하였던 쌍극자배열을 이용하 였다 탐사 자료는 쌍극자 간격을. 5m, 10m, 15m 등으로 달리 하여 취득하였으며 가탐심도를 충분히 확보하고자, 전극 전개수n=12까지 탐사자료를 획득하였다 탐사 지역. 이 일반적인 지질조사와 달리 인공구조물이고 그 동안 여
100 10 1 0.1 0.01
0 20 40 60 80 100
통과백분율(%)
입자크기(mm) 그림1.코아존의 입도분포곡선
100 10 1 0.1 0.01
0 20 40 60 80 100
3.55 15%
85%
통과백분율(%)
입자크기(mm)
0.23
1 3
2
Broadly graded unstable soil
①
Particle size distribution of coarse fraction of soil
②
Particle size distribution of finer fraction of soil
③
그림2.코아재료의 재료분리가능성 대표시료 예시( )
러차례 조사가 실시되면서 인공적인 잡음 요인으로 작용 하는 전도체가댐체에 다수 설치되어 있는 등 탐사 여건은 그다지 좋지 않은 편이었다 따라서 탐사자료의 획득에 있. 어서 최대한 양질의 자료 획득에 노력을 기울였다.
탐사자료의 해석은 역산 결과의 안정성 및 분해능 향상 을 위하여 ACB(Active Constraint Balancing) 역산 알고리
즘을 적용하였다 이를 위하여 전기 비저항 탐사 해석 소. 프트웨어인DIPRO for Windows를 이용하였다.
그림3, 그림 4 그리고 그림 는 댐체에 평행하게 설정5 된 댐마루 측선들(UM-1, UM-2, UM-3)에서 각각의 쌍극 자 길이 5m, 10m 15m로 획득된 쌍극자배열법을 사용한 전기 비저항 영상들을 나타낸다 그림 에서 각 측선의 전기비. 5
그림3.댐마루 전기 비저항 탐사 차원 해석 결과2 :쌍극자 길이5m
그림4. 댐마루 전기 비저항 탐사 차원 해석 결과2 :쌍극자 길이10m
그림5.댐마루 전기 비저항 탐사 차원 해석 결과2 :쌍극자 길이15m
저항 영상을 살펴보면 지표하부, 25m 심도까지는500ohm-m 이하의 저비저항대층이 분포하고 그 하부는 전기 비저항 이 높아지는 양상을 보여준다 이는 일반적인 농업용 제방. 등에서 볼 수 있는 중심 점토의 전기 비저항 값의 범위를 넘어서고 있다는 점에서 큰 차이를 나타낸다 일반적으로. 중심점토의 전기 비저항은 함수율 및 다짐정도에 따라 다 소 차이는 있으나 수내지 수십, ohm-m 정도의 전기 비저 항 값으로 알려져 있다 반면에 본 조사 지역의 경우에는. 상당히 높은 값을 나타내고 있는데 이것은 측선 방향과, 수직한 상류 및 하류 사면에 존재하는 높은 전기 비저항 값을 가지는 사력질의 영향으로 판단된다 따라서 댐체의. 정확한 해석을 위해서는 댐체의 지형기복을 고려하고 중 심점토를 싸고 있는 사력질에 대하여 충분한 고려를 할 수 있는 해석법이 필요하다.
한편 댐체에 대한 전기 비저항 영상은 수평적으로는 비, 교적 균질하게 나타나는 것이 일반적인데 비하여 전반적인 전기 비저항 영상의 분포는 상당히 복잡한 수평적인 전기 비저항 변화를 나타내고 있다 이는 댐마루에 매설되어 있. 는 다수의 전도체의 영향으로 판단된다 전기비저항 탐사는. 측선 하부에 접지봉 시추 케이싱 매설관로 등과 같은 전도, , 체가 존재할 경우 전류전극에 의해 흘려준 전류가 접지봉, 과 같은 전도체 주위에서 전류집중 현상(current channeling) 을 유발하며 이에 의하여 지하매질 및 지표의 전위분포에, 왜곡이 발생하여 전기 비저항 영상에 저비저항대가 분포하 는 양상으로 나타난다 다수의 저비저항대가 스틸 케이싱에. 의한 영향으로 판단되는 것은 기존에 수행된 시추조사 위치 에서 저비저항대가 관찰되고 있으며 또한 현장에서, Dist.
위치에서 매설된 전도체가 확인되었기 때문이다
270m .
이전구간까지 이하의 저비저항대 Dist. 80m 200ohm-m
는 그림4 및 그림 의 결과에서 깊은 심도까지 발달하고5 있는 것이 관찰된다 중앙측선. STA. 5+00 구간 상부에는 스틸 케이싱의 영향으로 천부에 50ohm-m 이하의 저비저 항대가 관찰되나 하부 기반암의 심도와 비교했을 때 지, , 질 이상대의 가능성이 높은 지역으로 판단된다 이러한 결. 과는 기존 문헌조사에서 상기구간에 지질 경계가 분포하 는 구간과 일치하는 곳으로 확인되었다.
그림 은 댐마루의3 UM-1, 2, 3 측선에서 쌍극자 길이를 로 하여 획득된 전기 비저항 영상으로 댐마루 상부에서 5m
심도 약30m까지의 상세한 전기 비저항 구조를 보여준다. 상부10m구간은 전반적으로 수평적인 연결성을 보여주고 있으나 시추공이 위치하는 지역에서 연결성이 끊어지는 양상을 볼 수 있으며 심도, 10m 이하 구간에서 수평적인 전기 비저항의 변화가 여러 곳에서 관찰된다 특히. STA. 8 부근은 주변보다 높은600 700ohm-m～ 정도의 저비저항대 가 전 측선의 전기 비저항 단면에서 확인된다 단면에서. 이하의 매우 낮은 저비저항대로 나오는 구간은 100ohm-m
모두 전도체의 영향으로 판단된다 댐마루 상류 중. , 앙 하, 류측선 모두 비슷한 양상을 보이나 중앙측선의 경우 대다, , 수의 전도체가 위치하는 측선으로 위에서 언급했듯이 인공 적인 잡음에 의하여 다른 두 측선에 비하여 전기 비저항 값의 변화 양상이 상대적으로 크게 나타나고 있다.
댐으로부터 유출되는 누수를 차단하기 위하여 댐체의 하류부 하단에는 차수벽이 설치되어 있다 기존 조사에서. 는 댐체로부터 유출된 유수의 양상을 파악하고자 차수벽 전방 및 후방 측선에 대해 전기비저항탐사를 수행하였으나 본 조사에서는 댐마루에서 수행된 보강효과를 확인하는 것 이 목적이므로 차수벽 전방측선에 대해서만 수행하였다.
그림 은 차수벽 전방의 전기 비저항 영상을 나타내고6
쌍극자 배열법 (a)
변형된 단극배열법 (b)
그림6.차수벽 전방 부근 전기 비저항탐사 차원 해석 결과2
있다 차수벽은 차수벽 전방측선에서 하류 방향으로 약. 15m 이격되어Dist. 150m 지점에서부터 우측 끝까지 연장되어 있다 차수벽 전방의 전기 비저항탐사 결과를 보면. Dist. 150m 이전, Dist. 170~180m및Dist. 275m부근에서 저비저항대 가 발달하고 있다.
전기비저항 영상으로부터 판단할 때Dist. 170~190m 구 간의 저비저항대는 차수벽이 여수로 방향으로 연장되지 않음으로 인하여 차수효과가 미흡하여 저비저항대로 나타 나는 것으로 판단된다 또한. Dist. 275m 부근의 저비저항 대도 차수효과에 의한 것으로 추측된다 한편 측선 좌안. , 부인 Dist. 150m 이전구간은 천부에 50ohm-m 이하의 저 비저항대가 분포하고 있으며 자료의 반복측정 신뢰도 또, 한 0.1% 이하로 매우 좋은 것으로 확인되었다 그러나 겉. 보기비저항 값은 20~79ohm-m로 매우 낮으며 상기구간은, 여수로와 인접하여 전기적 잡음이 예상되는 구간이므로 자료 해석시 도움을 주고자 변형된 단극배열법을 이용하 여 탐사를 수행하였다.
변형된 단극배열법을 이용한 탐사 결과는 쌍극자배열법 과 유사하게 나타났으며 그림6(b), Dist. 150m이전구간의 심도20m 하부의 결과에서 조금 다른 양상으로 관찰된다. 상부 50ohm-m 이하의 저비저항대는 여수로 부근에 존재 하는 표토층 및 풍화대의 영향으로 파악된다.
앞에서 언급하였듯이 전도체로 인한 전기적 잡음과 온 도차에 의한 전기 비저항 값의 차이로 인하여 측정값의, 변화 분석에서 정확한 판단을 하기는 어렵기 때문에2003 년 월 조사와1 2003년10월 조사에서 획득된 전기 비저항 탐사자료의 역산결과를 비교하여 정성적으로 분석하였다.
탐사측선의 위치 탐사배열법 및 역산법을, 2003년 월 자1 료와 2003년 10월 자료에 동일하게 적용하였다.
그림7, 그림8 및 그림 는 댐마루 측선 상류 중앙 하9 , , 류에서 쌍극자 길이를10m로 하여, 2003년 월과1 2003년
월의 측정 결과를 나타낸 것이다
10 .
년 월 자료에 비하여 년 월 자료에서 심도 2003 1 2003 10
내에서의 전기 비저항 값이 상대적으로 작게 나타났 25m
그림7.댐마루 상류측선 측정값의 결과 비교:쌍극자 길이10m
그림8. 댐마루 중앙측선 측정값의 결과 비교:쌍극자 길이10m
고 심도, 25m 이하에서는 전기 비저항 값이 높게 나타났 다. 2003년10월 자료가2003년 월 자료보다 상대적으로1 심도25m 내에서 전기 비저항 값이 낮게 나타난 원인으로 는 추가 시추한 시추공 내에 존재하는 철제 케이싱의 영향 인 것으로 판단되며 심도, 25m 이하에서 전기 비저항 값 이 높게 나타난 원인으로는2003년 월 조사 당시1 ,전력선 을 차단하지 못한 것으로 파악된 바 이로 인한 전기적 잡 음이 전력선 하부까지 영향을 준 것으로 판단된다.
년 월 자료를 보면 부근의 하부에서 2003 10 , STA. 5+00
년 월 자료의 부근의 하부 전기 비저항 2003 1 STA. 5+00
값보다 상대적으로 높게 나타나고 있으며 보강공사의 효, 과로 예상할 수 있다 하류측선에서는. 2003년10월 결과가
년 월 결과에 비해 상대적으로 수평변화가 적음을 2003 1
볼 수 있으며 그 차이는 중앙측선보다 크다 그림, ( 7). 전반 적으로 하류방향으로 갈수록 2003년 10월 측정결과가 년 월 측정결과 보다 수평적인 변화가 적음을 알 수 2003 1
있고 이는 댐마루 하류에서의 안정성이 상대적으로 높아, 졌다고 판단할 수 있다 그러나. 2003년 월 측정 당시와1 년 월 측정 당시의 측정환경이 다름을 상기하여 볼 2003 10
때 확실한 결론을 내리기에는 어렵다.
전반적으로 탐사결과는2003년 월에 수행된 탐사 결과1 와 매우 유사한 결과를 나타낸 반면에 측정된 겉보기 비저 항값은 전반적으로 감소하였다.
이는 계절 차이에 따른 온도 변화 및 댐마루 측선의 경 그림9. 댐마루 하류측선 측정값의 결과 비교:쌍극자 길이10m
년 월 측정자료 (a) 2003 1
년 월 측정자료 (b) 2003 10
그림10.차수벽 전방측선 측정값의 결과 비교
우 다수의 전도체 영향에 의한 것으로 판단된다.
본 연구의 경우, 2003년 월에 수행한 조사 결과와 정량1 적인 비교 분석을 위하여 쌍극자배열법을 사용하였고 잡 음요소를 제거하기 위해 최대한 양질의 자료를 획득하기 위하여 노력하였으나 위에서 언급하였듯이 보강공사 전의, 자료획득 당시와 동일한 환경에서 탐사를 수행하지 않았 고 다수의 시추공 내에 전도체가 존재함에 따라 발생하는 저비저항대로 정량적인 비교 분석을 하기 어려움이 따르 므로 정성적인 분석을 하여 다음과 같은 결과를 얻을 수 있었다.
본 연구 대상체와 같이 전도체가 있어 전기적 잡음이 매우 심한 곳에서 전기 비저항 값의 차이를 비교하기에는 함수율 증가 또는 지하 내부 구조에 의해 변화된 전기 비 저항 값의 차이보다 전기적 잡음에 의한 전기비 저항 값의 영향이 매우 크므로 전기 비저항 탐사만을 수행함으로써, 댐체에 대한 안전진단 및 보강공사 효과에 대한 결론을 내 리기에는 다소 무리가 있는 것으로 판단된다 따라서 정확. 한 안전진단을 수행하기 위하여 타 조사와 병행하여 분석해 야 합리적 결과를 유출하는 것이 가능할 것으로 판단된다.
보수 보강 전후
4. ･ 의 침투수량과 탁도
본 연구대상 댐의 누수량은1998년 월부터 측정되었으3 며, 1차 보수･보강공사 전에는 만수위시1,900~2,100m3/day 을 유지하여 왔으며 강우시에는 4,000~5,000m3/day 매우 큰 누수량을 기록하였다 이와 같은 증가량은 하류사면 표. 면수가 유입된 것으로 추정되며 강우강도 및 강우지속시, 간과 밀접한 관계를 가지고 있다 그림. 11과 그림 12 및 그림 13은 각각 강우량과 누수량의 변화를 보인 것이다.
보수 보강전후의 침투수량 변화현황은 보수 보강전과･ ･
차 보수 보강 후로 나누어 동일 수위대에서의 변화량을 1, 2 ･
비교해보았다 침투수량은 강우의 영향을 배제하기 위하여. 강우 후10일 이내의 자료는 제외하였다 수위. EL.147m의 경우, 1차 보수･보강 후에 640m3/day이던 것이 2차 보수･ 보강 후에는4.1m3/day로 감소하여 차 보수 보강 전에 비1 ･ 해 98%이상의 현저한 침투수량 감소효과를 나타내었다.
년 월 일 현장 점검시 투수계측실 샘플링펌프로 2003 8 14
인한 투수량산정의 정확성에 문제가 제기되어 월8 19일 샘플링펌프 대를 교체2 (0.5hp 0.2hp)→ 하고 드레인 파이프를 추가로 설치(Ø25mm, 3m)하였다 그리고 웨어수심을 현장. 에서 직접 측정하여 계산식 유량과 현장 모니터유량 사무, 실 모니터유량과의 차이를 확인해 보았다 그 결과 계산. , 유량이 현장유량보다 0.12m3/hr 크게 나타났으며 사무실, 모니터유량이 현장모니터유량보다 0.15m3/hr로 크게 나타 나 오차범위 대략 0.15m3/hr를 보였다.
차 보수 보강전후의 탁도 변화는 강우의 영향으로 저
2 ･
수위가 상승할 때 일시적으로 상승하였다가 강우가 끝나 면 점차 안정되는 양상을 보이며 그라우팅 공사로 인한, 탁도 변화는 확인되지 않았다 그림( 14).
그림11.강우량의 변화량
저수위 누수량
그림12.저수위와 누수량의 변화
0 1000 2000 3000 4000
120 125 130 135 140 145 150 155
98.03~00.05(보강전) 00.09~02.11(1차보강후) 02.12~03.04(1차보강후) 03.09~04.03(2차보강후)
저수위(m)
누수량(m3/day)
그림13.보수 보강전후 침투수량 변화현황도･
결 론 5.
보강 이후에는 보강 전보다 비저항의 연속성이 향상되어 야 할 것이며 이를 수위변화와 연관하여 기술하면 보강 이, 후는 수위변화에 따른 주변과의 비저항 차이가 적어야 할 것이다 이의 관측을 위해서 보강이 시행된 제체에 대한 정. 기적인 전기비저항 모니터링도 매우 좋은 방법이라 여겨진다. 보강전 전기비저항 단면도에서 나타나는 특이한 이상대 는 저비저항이든 고비저항이든 보강이후 제거되어야 할 것( ) 이다 이는 제체의 취약대 보강을 통해 코아부 매질의 물성. 이 평균적인 상태로 이루어진다고 가정할 때 비저항 값의 급격한 변화가 나타나지 말아야 한다는 것을 의미하며 본, 연구에서 일부 전도체의 영향으로 이상대가 나타났으나 전 반적으로 비저항의 연속성이 향상되었음을 알 수 있었다.
보수 보강전과･ 1, 2차 보수 보강 후로 나누어 동일 수･ 위 대에서의 침투수량 변화를 비교해본 결과, 1차 보수 보강･ 후에640m3/day이던 것이 차 보수2 ･보강 후에는4.1m3/day 로 감소하여98%이상의 현저한 침투수량 감소효과를 나타 냄을 알 수 있었으며 이는 곧 안전성이 향상되었음을 의미, 한다.
그러나 탁도변화는 강우의 영향으로 저수위가 상승할 때 일시적으로 상승하였다가 강우가 끝나면 점차 안정되는 양 상을 보였으며, 1, 2차 보수 보강전후의 그라우팅으로 인한･ 탁도변화는 미미한 것으로 확인되었다.
참 고 문 헌
천병식 외 인 마이크로 복합 실리카 그라우트의 공학적
1. 5 (2000),
특성에 관한 연구, 한국지반공학회2000가을학술발표논문집, pp. 64 65.～
2. Bolat, H, and Ozdomir, A.(1976), Leakage Developement and Related Investigations at the Demirkopru Dam, International Congress on Large Dams, pp. 485 580.～
3. Houlsby A.C(1990), Construction and Design of Cement Grouting, International Congress on Large Dams, pp. 142 150.～ 4. Mitchell, W. R. and Fitzpatrick, M. D.(1979), An Incident at
Rowallan Dam, International Congress on Large Dams, pp. 195 210.～ 5. Salembier, M., G. Vassiliadis, Y. Le Nindre, and A. A. Souhangir (1998), Leakage Investigations, Safety Analysis and Proposed Remedial Measures at Large Dam, Proc., 66th ICOLD Annual Meeting, New Delhi, pp. 85 95.～
6. Sherard, J. L.,(1973), Hydraulic Fracturing in Embankment Dam, Seepage and Leakage from Dams and Impoundments, edited by R. L. Volpe and W.E. Kelly, ASCE, pp. 115 141.～
접수일 심사일 심사완료일
( : 2007. 8. 24 : 2007. 8. 24 : 2007. 11. 13)
2/18 4/9 5/29 7/18 9/6 10/26 120
125 130 135 140 145 150 155
0 2 4 6 8 10 12 14 16
저수위
계측일 탁도
탁도(NTU)
그림14. 2차 보수 보강전후 저수위에 따른 탁도 변화현황도･
