A Study on Wear Characteristics of Degraded Stainless Steel
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(2) 열화된 스테인리스강의 마모특성에 관한 연구. 계 근처의 크롬 고갈 영역이 발생하여 외력에 대. Table 1 Chemical compositions of three kinds of stainless steels (wt. %). 한 저항성이 감소하므로 이를 오스테나이트계 스 8-11,13). 테인리스강의예민화라고 한다.. 예민화가. 발생하게 되면 상기에 밝혔듯이 이로 인해 입계 부식 혹은 응력부식균열의 원인이 될 수 있다.6,7) 이러한 것으로부터 스테인리스강의 예민화가 발 생하는 온도영역에서의 다양한 재료특성을 파악 및 평가하는 것이 부식, 피로파괴 등의 열화현상 을 사전 방지 및 그에 따른 안전성 확보를 위하여 필요하다. 따라서, 본 연구에서는 입계 근처의 크 롬 고갈이 발생하는 753 K~993 K의 온도 범위에. STS310S 0.05 0.58 0.87 0.017 0.001 25.4 19.2 -. C Si Mn P S Cr Ni Mo N Nb. STS316L 0.021 0.38 0.83 0.021 0.001 16.78 10.02 2.04 0.05 -. STS347H 0.041 0.47 1.88 0.034 0.0003 17.12 9.29 0.47. 서 인위적으로 열처리한 후 스테인리스강의 기계 적 특성 및 마모 특성을 우선적으로 평가하였 다.14). stainless steels. 2. 재료 및 실험방법 2.1 재료 본. Table 2 Mechanical properties of three kinds of. 연구에. 사용한. 재료는. 두께. 6. mm의. STS310S, STS316L 및 STS347H이다. 재료의 화학 성분 및 기계적 성질은 각각 Table 1과 2에 나타 내었다. 재료는 구입한 상태에서 더 이상 용체화. Ultimate strength σu (MPa) Yield strength σ0.2 (MPa) Elongation ε (%). STS310S. STS316L. STS347H. 584. 607. 625. 304. 314. 293. 49.5. 55.0. 56.0. 열처리를 수행하지 않았고 753 K, 813 K, 873 K, 933 K 및 993 K의 각 온도에서 4시간 열처리 후 노냉하였다.. 2.2 실험방법 인장시험은 만능인장시험기(Oriental OTV-10C) 를 사용하여 크로스헤드 속도 2 mm/min으로 실시. (a). 하였다. 이때 인장시험편은 KS 1호 시험편을 사 용하였다. 시험으로부터 얻어진 응력-변형률 선도 에서 공칭응력을 구하였다. 조직은 10% 나이탈 액으로 5초간 에칭한 후,. 금속현미경(Olimpus. PME3) 및 전자현미경(Hitachi, S-2700)을 사용하여 관찰하였다. 또한 EDS(Horiba)를 사용하여 열화된 시험편의 Cr함유량을 측정하였다. 마찰 및 마모시험을 위하여 시험편은 18×8×8. (b) Fig. 1 Diagram and appearances of block on ring. mm로 절단 후, 경면 연마하여 사용하였다. 시험 편은 각 조건당 5개씩 사용하였고 그 중 3개의 데 이터를 이용하였다. 연삭한 마모상대재링은 φ35,. 22 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월. 두께 7 mm의 QT진공열처리한 SKD11을 사용 하였다. 마모시험은 평판-원판 마찰마멸방식(Block.
(3) 조승덕 ․ 안석환 ․ 남기우. 700. 다. 이것은 고정된 원판의 상대재가 회전하며 위. 650. 에서 하중을 받은 시험편과 상대재가 면접촉하는 형상의 시험 장치이다. 상온 건조한 상태에서 총 마멸거리는 500 m로 하였다. 본 마멸시험기의 경 우 레버비가 5:1이므로 2.94 N의 추를 이용하여 14.7 N의 하중을 가하였다. 상대재의 회전속도는 진동 등 소음이 적으며 가장 최적으로 회전하는. Nominal stress MPa). on ring)의 시험기(BRW140, NeoPlus)를 사용하였. 50 rpm으로 하였으며, 데이터는 초당 10건을 받아. 600 550. 미치는지 알아보기 위하여 상대재와 시험편은 표 면조도측정기(Mitutoyo surftest SJ-301)를 사용하여. y. STS310S STS316L STS347H. 450 400 350 300 250. 총 55,000여건의 데이터를 얻도록 하여 결과의 신 뢰성을 높였다. 또한 표면 상태가 마모에 영향을. u. 500. As-received. 753. 813. 873. 933. 993. Heat treatment temperature (K). Fig. 2 Relationship between nominal stress(ultimate stress and yield stress) and heat treatment temperature. 조도를 측정하였다. Fig. 1은 Block on ring의 모식도(a)와 외관(b)을 각각 나타낸다.. 3. 결과 및 고찰 3.1 인장특성 공칭응력-공칭변형률 선도에서 얻어진 최대인. Table 3 Cr amount derived from three kinds of stainless steels according to heat treatment (wt. %) Materials Heat treatment temperature As-received. 장강도와 항복강도를 Fig. 2에 나타낸다. 그림에서 검은색 기호는 최대인장응력(σu)을, 흰색 기호는 항복응력(σy)을 각각 나타낸다. 이때 항복응력은 0.2% off-set값이다. 그리고 사각기호(■, □)는 STS310S, 원기호(●, ○)는 STS316L, 삼각기호(▲,. STS310S. STS316L. STS347H. 25.93. 17.74. 18.62. 753 K. 25.40. 17.57. 18.50. 813 K. 25.25. 16.28. 17.74. 873 K. 27.60. 17.87. 18.67. 933 K. 30.01. 17.23. 17.88. 993 K. 22.37. 17.09. 18.18. 장강도와 항복강도를 열처리 온도와의 관계로 나 타낸 것이다. 최대인장강도는 전반적으로 각 재료 에서 열처리 온도에 관계없이 모재와 비슷하게 나타났다. 그러나 자세히 살펴보면 STS310S는 753 K 및 813 K에서 약간 증가한 후 감소하였다. STS316L은 거의 변화가 없었다. 그리고 STS347H 는 873 K 및 933 K에서 약간 증가하는 경향을 나 타내었다. 한편 항복강도에 있어서는 STS310S와 STS316L은 열처리 온도의 증가와 함께 감소하였 으나, STS347H는 933 K 및 993 K에서 12% 정도 증가하였다. 최대인장강도는 STS347H>STS316L> STS310S의 순이며, 항복강도는 STS310S>STS316L >STS3457H의 순이다.. Amount of chromium, wt.%. △)는 STS347H를 각각 나타낸다. Fig. 2는 최대인 30 25 20 15 10 5 0. BM STS310S STS316L STS347H. As-received. 753. 813. 873. 933. 993. Heat treatment temperature (K). Fig. 3 Relationship between the amount of Cr and heat treatment temperature of three kinds of stainless steels. 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월 23.
(4) 열화된 스테인리스강의 마모특성에 관한 연구. 최대인장강도가 이와 같은 순서로 나타난 이유 는 STS310S에 있어서는 열처리에 의한 크롬탄화 물의 형성으로 인하여 입계취화현상이 발생하여 인장강도가. 낮아지는. 것으로. 판단된다.. 또한. STS316L의 경우는 극저탄소를 함유한 것으로서 탄소함유량이 매우 적기 때문이라고 판단된다. 그. (a) Base metal. (b) 753 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (e) 933 K. (f) 993 K. 러나 STS347H는 Nb의 첨가로 인하여 니오븀탄화 물이 형성되어 인장강도가 증가한 것이라고 판단 된다. Table 3에는 열처리 온도에 따른 3종류의 스테인리스강으로부터 Cr성분을 EDS 분석하여 얻 은 결과를 정리하여 나타낸다. Fig. 3은 3종류의 스테인리스강의 열처리 온도 에 따른 Cr성분을 EDS분석한 결과를 나타낸 것이 다. STS310S는 873 K와 933 K에서 Cr량이 증가하 였고 993 K에서는 감소하였다. 한편 STS316L과 STS347H에서는 온도에 관계없이 거의 일정한 양 을 나타내었다.. Fig. 4 Metallurgical microscope photograph observed from STS310S. 3.2 조직 및 파면관찰 3종류의 스테인리스강에서 얻어진 금속현미경 조직을 Fig. 4, 5 및 6에 나타낸다. 이들 3종류의 스테인리스강들은 오스테나이트계로서 873 K 이 상에서 우수한 강도를 가지는 강종이다. 그러나 고온에서 탄화물의 형성으로 예민화가 발생한다. 698 K～1,088 K로 장시간 가열하든가 이 온도범 위. 내에서. 서냉하면. 결정입계에. (a) Base metal. (b) 753 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (e) 933 K. (f) 993 K. 크롬탄화물. (Cr23C6)이 석출하여 이 부근의 Cr의 농도가 낮아 져 스테인리스강의 특성을 잃게 되어 300계열의 강종에서 흔히 언급되는 입계부식이 발생하기 쉽 다. 오스테나이트계 스테인리스강은 873 K～1,073 K의 온도에서 장시간 가열하면 σ상인 Fe-Cr화합 물이 석출하게 되는데 이 조직은 극히 단단하고 취성을 나타낸다. Fig. 4는 열처리 온도가 증가할수록 결정이 조 대화하고 결정립계가 넓어지고 있다. 이것은 입계 에 크롬탄화물이 석출한 것이라 판단된다. Fig. 5 및 6은 열처리 온도가 증가할수록 조직이 약간 미 세하여지는 경향을 나타내고 있다.. 24 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월. Fig. 5 Metallurgical microscope photograph observed from STS316L.
(5) 조승덕 ․ 안석환 ․ 남기우. (a) Base metal. (b) 753 K. (a) Base metal. (b) 753 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (e) 933 K. (f) 993 K. (e) 933 K. (f) 993 K. Fig. 6 Metallurgical microscope photograph observed. Fig. 8 SEM. observation. photograph. of. surface of STS316L. from STS347H. (a) Base metal. (b) 753 K. (a) Base metal. (b) 753 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (e) 933 K. (f) 993 K. (e) 933 K. (f) 993 K. Fig. 7 SEM. observation. surface of STS310S. fracture. photograph. of. fracture. Fig. 9 SEM. observation. photograph. of. fracture. surface of STS347H. 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월 25.
(6) 열화된 스테인리스강의 마모특성에 관한 연구. Fig. 7, 8 및 9에는 3종류의 스테인리스강의 인 장시험 후 얻어진 파단면의 전자현미경 조직 (SEM)을 각각 나타낸다. Fig. 7 (a)～(d)는 연성파괴의 대표적 형상인 딤 플이 관찰되었고, 특히 열처리 온도가 증가한 (c) (a) Stainless steel specimen. 와 (d)의 경우 딤플이 더욱 크게 나타났다. 그러나 (e)는 약간의 딤플이 남았고, (f)의 경우는 거의 취 성파면을 나타내었다. Fig. 8은 전반적으로 딤플의 크기가 크고 취성 파면에 딤플이 혼재하여 나타나고 있는 양상이다. (a)와 (b)는 연성파면인 딤플이 나타나고 있는데 반하여, (c)～(f)에서는 열처리 온도의 증가와 함께. (b) SKD11 ring. 딤플이 혼재하고 있는 취성파면을 나타내었다.. Fig. 10 Surface roughness. 딤플이 작아지는 경향을 나타내었다. 이와 같은 이유는 STS347H에 첨가되어 있는 Nb의 성질이 강력하게 결정립미세화를 촉발시키는 원소로서, 결정립조대화 온도를 상승시키고 경화능을 저하 시키며 템퍼링 취성을 감소시키기 때문이다.. 3.3 마모특성 마모실험에 사용한 상대재의 표면거칠기는 실. Wear loss (mm), Friction coefficient. Fig. 9 (a)～(f)는 연성파괴의 대표적 양상인 딤 플이 관찰되었으나 열처리 온도의 증가와 더불어. STS310S Base metal. 1.5. Friction coefficient. 1.0. 0.5. Wear loss. 0.0. -0.5 0. 100. 은 0.03～0.05 ㎛이고, 상대재 링은 0.18 ㎛를 각각 나타내었다. Block on ring시험기에서 1초마다 10건의 데이 터가 컴퓨터에 저장되며 마찰계수와 마모량의 데 이터를 Fig. 11에 나타낸다. 각 그림의 x축은 마멸 거리를 나타내고, y축은 각각 마찰계수(Friction coefficient)와 마모손실(Wear loss)를 나타낸다. 마. Wear loss (mm), Friction coefficient. 표면거칠기를 나타낸다. 표면거칠기 는 시험편. 400. 500. (a) Base metal. 연마하였고 상대재 링은 연삭 가공하였다. 시험편 나타내었다. (a)는 시험편이고, (b)는 상대재 링의. 300. Wear distance, m. 험 초기에 영향을 미친다. 따라서 시험편은 경면 과 상대재 링의 표면거칠기를 측정하여 Fig. 10에. 200. STS310S 993 K. 1.5. Friction coefficient 1.0. 0.5. Wear loss. 0.0. -0.5 0. 100. 200. 300. 400. 500. Wear distance (m). 찰계수는 초기에 증가하다가 어느 마모거리에서. (b) 993 K. 일정해지는 것을 알 수 있다. 이 일정한 영역의. Fig. 11 Typical graph from wear test of STS310S. 값이 마찰계수이다. 마모손실은 시험편의 상대재 가 처음 닫는 순간의 마이크로 다이얼게이지 값 을 0으로 보고 접촉부의 마찰이 발생함으로써. 26 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월. 나타나는 다이얼게이지의 값을 사용하였다. Table 4～6은 STS310S, STS316L 및 STS347H의.
(7) 조승덕 ․ 안석환 ․ 남기우. 마모손실이. 타낸 것이다.. STS347H의 마모손실은 경도가 증가함에 따라서. Fig. 12는 열처리 온도에 대하여 Table 4～6의. 가장. 많았다.. 한편. STS316L과. 마모시험에서 얻어진 마찰계수와 마모손실을 나. STS310S에 비해 급격하게 감소하였다. STS347H. 마찰계수와 마모손실의 관계를 그래프로 나타낸. 는 마모손실의 감소가 급격히 나타나서 993 K에. 것이다. 그림에는 표준편차를 함께 나타내었다.. 서는 거의 0에 가까웠다.. 스테인리스강의 종류에 관계없이 열처리 온도가. Fig. 13은 인장강도에 대하여 Table 4～6의 마찰. 증가할수록 마찰계수와 마모손실이 작아지는 것을. 계수와 마모손실의 관계를 그래프로 나타낸 것이. STS347H>STS316L>. 다. 그림에는 표준편차를 함께 나타내었다. 재료. STS310S였고, 마모손실은 STS310S>STS316L>STS347H. 의 종류에 관계없이 인장강도가 증가할수록 마찰. 의 순이었다. 마찰계수가 가장 작은 STS310S는. 계수와 마모손실이 작아지는 것을 알 수 있다.. Table 4 Friction. 마모손실은 직선관계로 나타났으나 인장강도의. 알. 수. 있다.. 마찰계수는. 마찰계수는 and. wear. loss. of. STS310S specimen. As-received 753 K 813 K 873 K 933 K 993 K Table 5 Friction. Friction coefficient 1.1236±0.036 0.9525±0.093 1.0169±0.035 1.0309±0.037 0.9361±0.068 0.7684±0.111 coefficient. and. 의 순이었다. 인장강도가 가장 작은 STS310S에서. Wear loss (mm) 0.1517±0.033 0.1154±0.026 0.1387±0.019 0.1334±0.034 0.1224±0.023 0.1015±0.013 wear. loss. 1.4 1.2. of. Friction coefficient 1.1538±0.032 0.9782±0.051 1.0737±0.054 1.0817±0.049 1.0313±0.057 1.0535±0.021 coefficient. and. Wear loss (mm) 0.06366±0.020 0.05882±0.014 0.05724±0.023 0.05193±0.014 0.03240±0.002 0.02809±0.004 wear. loss. of. STS347H specimen. As-received 753 K 813 K 873 K 933 K 993 K. 0.8 0.6 0.4. Friction coefficient 1.2487±0.017 1.2065±0.041 1.1530±0.069 1.2367±0.050 1.2095±0.038 1.0786±0.036. 0.0. Wear loss (mm) 0.06783±0.012 0.04104±0.020 0.03348±0.020 0.01814±0.010 0.01220±0.003 0.00939±0.002. STS310S STS316L STS347H As-received 753. Standard deviation 813. 873. 933. 993. Heat treatment temperature (K). (a) Friction coefficient vs. heat treatment temperature 0.20 0.18. STS310S STS316L STS347H. Standard deviation. 0.16. Wear loss (mm). Table 6 Friction. 1.0. 0.2. STS316L specimen. As-received 753 K 813 K 873 K 933 K 993 K. STS347H>STS316L>STS310S였다.. 크기에 따라서 보면 STS310S>STS316L>STS347H. Friction coefficient. coefficient. 0.14 0.12 0.10 0.08 0.06 0.04 0.02 0.00. As-received 753. 813. 873. 933. 993. Heat treatment temperature (K). (b) Wear loss vs. heat treatment temperature Fig. 12 Relationship between friction coefficient and wear loss for heat treatment temperature 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월 27.
(8) 열화된 스테인리스강의 마모특성에 관한 연구. 마모손실이. 가장. 많았다.. 그리고. STS316L과. 0.20 STS310S STS316L STS347H. STS347H의 마모손실은 인장강도가 증가함에 따 의 스테인리스강은 마찰계수의 감소에 비하여 마 모손실의 감소가 급격하게 나타났다. Fig. 14는 3종류 스테인리스강의 마찰계수와 마 모손실과의 관계를 나타낸다. 이 그림에서 마모손. 0.15. Wear loss (mm). 라서 STS310S에 비하여 더욱 감소하였다. 3종류. 0.10. 0.05. 실은 마찰계수가 증가함에 따라서 증가하는 경향으 로 비례관계를 나타내었다. 마모손실은 STS310S>. 0.00 0.7. 0.8. STS316L>STS347H의 순이었다. 이는 인장강도와 는 반대되는 현상이지만 항복강도와는 같은 현상 이다.. 0.9. 1.0. 1.1. 1.2. 1.3. Friction coefficient. Fig. 14 Relationship between friction coefficient and wear loss. 스테인리스강과 QT진공열처리한 SKD11강과의 Block on ring 마멸시험결과의 광학현미경 사진을 Fig. 15～17에 각각 나타낸다. 1.4. Friction coefficient. 1.2 1.0. (a) As-recieved. (b) 753 K. (c) 813 K. (d) 873 K. (e) 933 K. (f) 993 K. 0.8 0.6 0.4. STS310S STS316L STS347H. 0.2 0.0. AS-received 480. Standard deviation 540. 600. 660. 720. Tensile strength (MPa). (a) Friction coefficient vs. tensile strength 0.20 STS310S STS316L STS347H. 0.18 0.16. Wear loss, mm. 0.14 0.12. Fig. 15 Wear surfaces of STS310S. 0.10 0.08. Fig. 15～17에서 상대재는 스테인리스강과의 마. 0.06 0.04. 찰/마모된 부분을 파악하기가 어려웠지만 시험편. 0.02. 은 마찰/마모 부분이 뚜렷하게 나타났다. 이들 그. Standard deviation. 0.00 600. 620. 640. 660. 680. 700. Tensile strength, MPa. 림에서 알 수 있듯이 마찰/마모부분은 긁힌 자국, 패인자국 및 줄무늬모양이 관찰되는 것으로 보아. (b) Wear loss vs. tensile strength. 연삭마멸의 거동이라고 판단된다. 연삭마멸은 마. Fig. 13 Relationship between friction coefficient and. 멸로 인한 손실 원인 가운데 50%를 차지할 정도. wear loss for tensile strength. 28 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월.
(9) 조승덕 ․ 안석환 ․ 남기우. 로 많이 나타나는 것으로 미세진단에 의한 변형. 4. 결 론. 이 주요기구이다. 본 연구에서는 입계근처의 크롬고갈이 발생하 는 753 K～993 K의 온도에서 열처리한 스테인리 스강의 기계적 특성 및 마모 특성을 평가하여 다 음과 같은 결론을 얻었다. 1) 공칭인장강도는 STS310S의 753 K 및 813 K (a) As-recieved. (b) 753 K. 에서 약간 증가하였으나 STS316L은 거의 변화가 없었다. 공칭항복강도는 STS310S와 STS316L은 열 처리 온도의 증가와 함께 감소하였으나 STS347H 는 933 K 및 993 K에서 12% 정도 증가하였다. 2) STS310S의 Cr량은 873 K와 933 K에서 증가 하였고. (c) 813 K. (d) 873 K. 993. K에서. 감소하였으나. STS316L과. STS347H는 온도에 관계없이 거의 일정하였다. 그러나 STS347H의 Nb는 813 K까지는 증가하 다가 873 K부터 감소하였다. 3) 진인장강도는 3종류의 스테인리스강에서 열 처리 온도에 관계없이 모재와 비슷하게 나타났다. 그러나 STS316L은 753 K～933 K에서 약간 감소. (f) 993 K. 한 후 993 K에서 약간 증가하였다. STS347H는. Fig. 16 Wear surfaces of STS316L. 933 K와 993 K에서 약간 증가하였다. 한편 진항. (e) 933 K. 복강도는 공칭항복강도와 같은 경향을 나타내었다. 4) 스테인리스강의 종류에 관계없이 열처리 온 도가 증가할수록 마찰계수와 마모손실이 작아졌 다. 또한 인장강도가 증가할수록 마찰계수와 마모 손실이 작아졌다. 5) 본 실험에 사용된 열화시킨 스테인리스강의 (a) As-recieved. (b) 753 K. 마찰계수와 마모손실은 마찰계수가 증가함에 따 라서 증가하는 경향으로 비례관계를 나타내었다. 6) STS310S는 873 K까지 딤플이 크게 나타나 고 933 K와 993 K에서는 취성파면을 나타내었다. STS316L의 경우에는 모재와 753 K에서는 딤플이. (c) 813 K. (d) 873 K. 나타났고, 813 K~993 K에서는 일부 딤플이 혼재 하는 취성파면을 나타내었다. STS347H에서는 딤 플이 관찰되었으나 열처리 온도가 증가함에 따라 서 딤플이 작아지는 경향을 나타내었다.. References (e) 933 K. (f) 993 K. Fig. 17 Wear surfaces of STS347H. 1. S. Sümer and U. Mustafa, 2008, "A Review on. 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월 29.
(10) 열화된 스테인리스강의 마모특성에 관한 연구. the Potential Use of Austenitic Stainless Steels. 8. E.. Minkovitz. and. D.. Eliezer,. 1981,. in Nuclear Fusion Reactors", Journal of Fusion. "Hydrogen-assisted Cracking of Sensitized 316L. Energy, Vol. 27, pp. 271-277.. Stainless Steel", Journal of Materials Science,. 2. J. M. Philip, 1989, "Developing an Austenitic Stainless Steel for Improved Performance in. Vol. 16, pp. 2507-2511. 9. B. W. Bennett and H. W. Pickering, 1987,. Advanced Fossil Power Facilities", JOM, Vol.. "Effect. 41, pp. 14-20.. Sensitization and Corrosion of Stainless Steel",. of. Grain. Boundary. Structure. on. 3. G. Paul, S. Daniel, A. Norbert and B. Douglas,. Metallurgical Transactions A, Vol. 18, pp. 1117-1124.. 2004, "Simulation of Corrosion Behaviour of. 10. A. S. Lima, A. M. Nascimento, H. F. G. Abreu. Stainless. Steels. in. Passenger. Car. Exhaust. Systems", ATZ Worldwide, Vol. 106, pp.18-20. 4. J. C. Pierre, 2002, "A New Structural Material for. Passenger. Cars:. Stainless. Steel",. Auto. Technology, Vol. 2, pp. 40-42.. and. P.. de. Lima-Neto,. 2005,. "Sensitization. Evaluation of the Austenitic Stainless Steel AISI 304L, 316L, 321 and 347", Journal of Materials Science, Vol. 40, pp. 139-144. 11. A. Kavner and T. M. Devine, 1997, "Effect of. 5. B. G. Choi, S. W. Nam and J. Ginsztler, 2000,. Grain Boundary Oritentation on the Sensitization. "Life Extension by Cavity Annihilation Heat. of. Treatment in AISI 316 Stainless Steel under. Materials Science, Vol. 32, pp. 1555-1562.. Creep-fatigue Interaction Conditions", Journal of. 12. S. D. Kwon, D. W. Son and C. Y. Kang, 2016,. Materials Science, Vol. 35, pp. 1699-1705.. Austenitic. Stainless. Steel",. Journal. of. "Effect of Carbides on the Tensile Properties of. 6. H. S. Kim, J. H. Yoon, J. H. Han, B. D.. 0.5C-17Cr-0.5Ni. Martensitic. Stainless. Steel",. Mitton, R. M. Latanision and Y. S. Kim, 2004,. Journal of the Korean Society for Power System. "Influence of Chromizing Treatment on the. Engineering, Vol. 20, No. 3, pp. 11-16.. Corrosion Behavior of AISI 316 Stainless Steel. 13. Y. S. Kim, S. Y. Lee, J. Y. Do, S. H. Ahn and. in Supercritical Water Oxidation", Metals and. K. W. Nam, 2016, "Mechanical Properties and. Materials International, Vol. 10, pp. 83-88.. Immersion. 7. La barbera, A. Mignone, S. Tosto and C. Vignaud,. 1991,. Behaviour. of. "Intergranular AISI. 316. Corrosion. Stainless. Steel. Electron-beam Clad on Plain Carbon Steel", Journal of Materials Science Letters, Vol. 10, pp. 1370-1373.. Characteristics. Sensitinized. STS310S, STS316L and STS347H in the Range of 480~720℃", Journal of the Korean Society for Power System Engineering, Vol. 20, No. 3, pp. 43-50. 14. S. D. Cho, S. H. Ahn, C. Y. Kang and K. W. Nam, 2017, "Wear characteristics if Degraded Stainless. Steel",. KSME. Proceedings, pp. 351-352.. 30 한국동력기계공학회지 제21권 제6호, 2017년 12월. of. Spring. Conference.
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