DOI : 10.5515/KJKIEES.2011.22.5.528
「이 논문은 2011년 교육과학기술부로부터 지원받아 수행된 연구임(지역거점연구단육성사업/충북BIT연구중심대학육성사업단).」
충북대학교 정보통신공학부(School of Information and Communication Engineering, Chungbuk National University) *연세대학교 법학전문대학원(Law School, Yonsei University)
․논 문 번 호 : 20110110-004
․교 신 저 자 : 김남(e-mail : [email protected])
․수정완료일자: 2011년 3월 7일
CSRR을 이용한 WLAN 대역 저지 특성 CPW 급전 광대역 안테나 설계
Design of CPW-Fed Broadband Antenna Using the CSRR for WLAN Band Notched Characteristic
김장렬․이승우․김 남․오병철*
Jang-Yeol Kim․Seungwoo Lee․Nam Kim․Byoung-Cheol Oh*
요 약
본 논문에서는 CPW(Coplanar Waveguide) 구조와 대역 차단 특성을 갖는 CSRR(Complementary Split Ring Resonator)를 접지 면에 삽입하여 IEEE 802.11a(5.15～5.825 GHz) WLAN 대역이 저지된 광대역(Broadband) 안테
나를 설계하고 제작하였다. 제안된 안테나의 크기는 36×60×1.6 mm
3
이며, 제작에 사용된 기판 의 두께는 1.6mm이고, 유전율이 4.4인 FR-4 기판을 사용하였다. 안테나 측정 결과, 반사 손실이 —10 dB 이하를 기준으로 2.03～
10.78 GHz의 광대역 특성을 만족하였으며, 이때 VSWR≤2를 만족하였다. CSRR을 적용한 결과, 약 5.4 GHz 대 역의 중심 주파수를 갖고, 4.917～6.017 GHz에서 대역 저지 특성이 나타나는 것을 확인하였다.
Abstract
In this paper, a broadband antenna of the CPW structure with a band-notched characteristic is presented. To obtain this characteristic, the complementary split ring resonator(CSRR) is inserted in the ground plane. In addition, the IEEE 802.11a WLAN band(5.15～5.825 GHz) appears in the band-notched characteristic. The proposed antenna dimension is 36×60×1.6 mm
3
, and it is designed on the FR-4 substrate having a relative dielectric constant of 4.4. The designed antenna shows that the resonant frequency is 2.03～10.78 GHz below the return loss of —10 dB and a VSWR less than 2 was satisfied. As a result, the proposed CSRR has a band-notched characteristic in the range of 4.917～6.017 GHz which the center frequency is about 5.4 GHz band.Key words : Complementary Split Ring Resonator, Broadband Antenna, Band-Noched, WLAN
Ⅰ. 서 론
최근 무선 통신 기술의 발달과 더불어 다양한 무 선 서비스들이 개발되었고 상용화 되고 있다. 이에 따라 다양한 서비스를 동시에 수용할 수 있는 광대 역 안테나의 필요성이 대두되었다. UWB(Ultra Wide-
Band) 통신은 3.1～10.6 GHz의 광대역을 사용하는 통신으로서, 상업적 사용이 허가되면서 본격적인 연 구가 시작되었다. 일반적으로 UWB 통신의 전송속 도는500 Mbps～1 Gbps로 초고속 무선 통신을 가능 하게 한다.
[1]
따라서UWB 기술에 적합한 다양한 안 테나가 연구되고 있으며, 평면 모노폴 안테나[2]
, 다이폴 안테나
[3]
등이UWB 통신을 위하여 주로 개발 되고 있다. 그러나UWB 통신의 주파수 대역은IEEE 802.11a WLAN 대역(5.15～5.825 GHz)을 포함하고 있어 전파 간섭 문제가 발생할 수 있다. 따라서 이러 한 문제점을 해결하기 위해 주파수 대역 저지 특성 을 갖는 안테나에 관한 연구가 진행되고 있다[4],[5]
. 대역 저지 특성을 나타내는 방법으로는 방사 면에 다양한 슬롯을 삽입한 형태, 급전선에 특정 구조나 슬롯을 삽입한 형태 등이 제안되어 왔고, 최근에는 SRR(Split Ring Resonator)과CSRR을 이용하는 방법[6],[7]
등이 소개되고 있다. 이 구조를 이용하면, 공진주파수에서 높은 품질 계수(Q)를 가지면서도 신호의 파장보다 훨씬 작은 크기의 공진 설계가 가능해진다
[8]
. 또한, 적절한 크기의 공진기를 구현하면 원치 않 는 공진 주파수 대역에서의 대역 저지 특성과 이중 대역 저지 특성이 가능해진다. 일반적으로 SRR 또는CSRR 구조는 사각형 형태와 원형 형태로 구현이
가능하다.
본 논문에서는 원형의CSRR 구조를 제안한 안테 나의 접지 면에 삽입하여 대역 저지 특성을 구현하 였다. 그리고CSRR의 구조와 등가회로를 통해 대역 저지 특성을 분석하였다. 또한, 제안한 안테나의 임 피던스 매칭을 향상시켜 넓은 대역폭을 가질 수 있 도록 임피던스 매칭을 향상시키는 기술 중에 접지
면에 bevelling 방식을 적용하여 슬릿을 삽입함으로
써 광대역 대역폭을 갖도록 안테나를 설계하였다.
Ⅱ. 광대역 안테나 설계 및 동작 특성
본 논문에서 제안한CPW(Coplanar Waveguide) 급 전 방식은 마이크로스트립 선로에 비해 분산이 적고, 광대역 특성을 얻을 수 있으며, 접지 면과 동일한 면 에 급전 구조를 구현함으로써 급전 손실을 줄일 수 있다는 장점을 가지고 있다
[9]
. 즉, CPW 급전 특성을 이용하여 급전 종단부에 타원 형태의 방사 면을 가 진 안테나를 제안함으로써 다수의 공진을 발생시켜 광대역 특성이 나타나도록 한 것이다. 또한, 제안한 안테나를 단일 평면 구조로 설계함으로써, 제작비용 이 저렴하고 제작이 용이한 특징을 가지고 있다.그림 1은 기본 CPW 급전 방식을 이용한 안테나 구조이다. 전체적인 크기는36×60×1.6 mm
3
이며, 50(a) 1차 안테나 구조 (a) First-step antenna structure
(b) 2차 안테나 구조
(b) Second-step antenna structure
그림 1. 제안한 광대역 안테나 구조
Fig. 1. Structure of the proposed broadband antenna.
Ω 매칭을 위해서 급전 선로의 폭, 접지면 간의 슬롯 폭, 기판의 유전율 및 두께 등이 고려되었다. 기판은 유전율(
) 4.4인 FR-4를 사용하였고, 급전 선로의 폭(Wf
)은3 mm, 접지면 간의 슬롯 폭(g)은0.4 mm로 계산되었다. 자세한 안테나의 설계 파라미터는 표1 에 나타내었다.본 논문에서 제안한 안테나 구조는 그림2를 보듯 이 광대역 특성이 나타나며, 그림 1(a)에서 기본 구 조를 보여주고 있다. 그림 2는 모의 실험된 반사 손
표 1. 제안한 안테나의 설계 파라미터(단위: mm) Table 1. Parameter of the proposed antenna(unit: mm).
변수 값 변수 값
W
36W f
3L
60g
0.4L 1
23W g
1U
17.5a
30°V
18 ε 4.4그림 2. 그림 1(a)의 모의 실험의 반사 손실 Fig. 2. Simulated return loss of the Fig. 1(a).
실로서, 전체적으로 반사 손실이 7～8 GHz만 제외
하고, —10 dB 이하를 만족하는 광대역 특성이 나타
났다. 따라서7～8 GHz에서도 —10 dB 이하를 만족 하기 위해 그림1(b)의 구조가 제안되었다.
그림1(b)의 구조는1차 안테나 구조에 접지 면 모 양을 변형시킨 구조이며, 접지 면을 변형함으로써 임피던스 매칭을 향상시켰다. 임피던스 매칭을 향상 시키는 방법 중 접지 면에bevelling을 이용한 방법
[10]
을 사용하였으며, 슬릿(slit)을 삽입하여 커플링을 유 도하고, 커플링을 적절하게 조절하면 임피던스 매칭 이 향상되면서 더 넓은 향상된 대역폭을 가질 수 있 다. 슬릿의 변수
W g
와 각도a
의 값을 적절하게 조정 하는 것이 임피던스 매칭을 향상시키는 중요한 요소 이다.그림 3(a)는
W g
의 길이를1 mm로 고정된 상태에 서 각도a
를15～60°까지 값의 변화에 따른 반사 손 실의 변화를 보여주고 있다. a가30°일 때 원하는 최(a) 각도 a의 변화에 따른 모의 실험의 반사 손실 (a) Simulated return loss for different angle a
(b) W
g
의 길이에 따른 모의 실험의 반사 손실 (b) Simulated return loss for different Wg
그림 3. 삽입된 slit에 따른 모의 실험의 반사 손실 Fig. 3. Simulated return loss of inserted slit.
적의 값을 얻을 수 있었다.
그림 3(b)는
a
의 값을 30°로 고정된 상태에서W g
의 값을 0.4～1.4 mm까지 0.2 mm 증가시키면서 반 사 손실의 변화를 확인하였다. 그 결과
W g
=1 mm일 경우가 최적의 값으로 —10 dB 이하를 만족하는 결 과를 얻었다. 따라서 각도a
의 값과 변수W g
의 값을 적절하게 조정하여 찾은 최적화된 값은7～8 GHz에 서의 반사 손실이 —10 dB 이하를 만족하는 결과를 얻었다.그림 4는 슬릿의 유무에 따른 반사 손실 결과를
그림 4. Slit의 유무에 따른 모의 실험의 반사 손실 Fig. 4. Simulated return loss for with or without slit.
나타낸 것으로 그림2와 그림3의 결과를 비교하여 나타낸 것이며, 7～8 GHz가 개선된 것을 확인할 수 있다. 모의 실험 결과, 주파수 대역은 1.79～10.4
GHz로8.61 GHz의 광대역 대역폭 특성을 갖는 것을
확인할 수 있었다. 이를 통해 본 논문에서 제안한 광 대역 안테나의 경우UWB 대역과3 GHz 이하의 저 주파 대역을 포함하는 광대역 대역폭을 갖는 장점이 있으며, Wibro, ISM 대역(WLAN 2.4 GHz, Bluetooth,
Zigbee), S-DMB 등 저주파 대역에서의 다양한 서비
스 이용이 가능할 것으로 기대된다.
Ⅲ. 대역 저지 안테나 설계 및 동작 특성
본 논문에서 제안한 광대역 안테나의 경우UWB 대역의IEEE 802.11a WLAN 대역의 저지 특성을 나 타내기 위해서는CSRR 구조의 특성을 이해해야 하 며, 그림5에CSRR 구조
[11]
와 등가회로[12]
를 나타내었다. 이러한 CSRR 구조에서 대역 저지 현상이 나
타나는 이유는CSRR에 수직으로 시간에 따라 변하 는 전계가 걸리면 특정 공진 주파수에서 유효 유전 율이 음이 되는 현상이 발생하며, 이에 따라 전파가 더 이상 진행하지 못하게 되어 특정 공진 주파수에 서 대역 저지 현상이 나타나는 것이다
[13]
. 분석적으로CSRR 구조와 등가회로에 대해 알아보면, CSRR
구조에 시간에 따라 변하는 전계(time varying electric
field)가 가해지면, 큰 링의 가장자리에서 전류에 의
한 커플링이 발생되어 캐패시턴스가 발생하고, 링
그림 5. CSRR의 구조와 등가회로
Fig. 5. Structure and equivalent circuit model of CSRR.
안쪽과 바깥쪽에 전류가 유기되면서 인덕턴스가 발 생하고, 인덕턴스는 병렬로 연결되어 있다고 할 수 있다. 따라서 캐패시턴스
와 인덕턴스
는 병렬 연결되어 있는 대역 저지 필터의LC 병렬 공진 회로 와 같다.그림 5의 등가회로에 대한 공진 주파수는 식 (1) 과 같이 표현된다.
(1)
여기서
2
,
2
로 나타낼 수 있고,
4
로 나타낼 수 있기 때문에 식 (1)을 다시 표현하여 식 (2)로 나타낼 수 있다.
(2)
는 링 사이의 단위 길이당(per unit length) 인 덕턴스,
는 링 사이의 총 인덕턴스,
는CSRR의 총 캐패시턴스이다. CSRR 등가회로에서 변수
와
의 값의 분석적인 표현은 참고문헌[11],[14],[15]
을 통 해 알 수 있다. 또한, CSRR의 경우 대역 저지 공진 주파수는 전적으로 CSRR의 크기에 따라 결정되므 로 대역 저지 공진 주파수의 결정을 위해 CSRR의 크기를 결정해야 한다. 따라서 CSSR 구조 설계 시 링 간격t
와 링 사이 간격d,
반경
와R,
틈 간격g 1
의 값을 적절히 고려해서 설계해야 원치 않는 대 역에서 대역 저지 특성을 얻을 수 있고, 표2에 최적표 2. CSRR의 설계 파라미터(단위: mm)
Table 2. Design parameter of the CSRR(unit: mm).
변수 값 변수 값
t
0.7g 1
0.5d
0.6R
2.9그림 6. CSRR를 이용한 EM 모의 실험 구조 Fig. 6. EM simulated sructure using CSRR.
그림 7. 그림 6의 EM 모의 실험의 결과 Fig. 7. EM simulated result of Fig. 6.
화된 값을 나타내었다.
그림6은CPW 급전 구조의50 Ω 전송 선로의 접
지 면에CSRR 구조를 삽입하여 그 특성을 알아보기
위해 제안된 구조이다. 그림 8(a)의 제안된 안테나 구조와 동일한 크기로 설계하였으며, 그 결과는 그 림7을 통해서 확인할 수 있다.
그림7의 결과로 알 수 있듯이5～6 GHz 대역에
(a) 최종 제안된 안테나 구조 (a) Structure of final proposed antenna
(b) 제작된 안테나 (b) Fabricated antenna
그림 8. 최종 제안된 안테나 구조와 제작된 안테나 Fig. 8. Structure of final proposed antenna and fabri-
cated antenna.
서 대역 저지 특성이 나타난 것을 확인할 수 있으며, 이를 통해 그림 8(a)의 대역 저지 특성이 나타나는 광대역 안테나를 제안하였다.
그림8은CSRR을 이용한 WLAN 대역 저지 특성 을 갖는 제안된 안테나 구조와 제작된 안테나를 나
타내었다. CSRR 구조를 접지 면에 삽입하여 대역
저지 특성이 나타나도록 하였다. 접지 면에CSRR을 삽입할 경우 CSRR의 위치가 적절하게 고려되어야 한다. 따라서 x축과 y축의 적절한 위치를 찾아야 한다.
그림 9는 CSRR의x축의 위치에 따른 반사 손실
그림 9. x축 이동에 따른 모의 실험의 반사 손실 Fig. 9. Simulated return loss by the x-axis movement.
그림 10. y축 이동에 따른 모의 실험의 반사 손실
Fig. 10. Simulated return loss by the y-axis movement.
결과를 나타낸 것으로y축의 위치를 변수
k=7 mm
로 고정한 상태에서 변수k 1
의 값을 —4～5 mm까지 이 동시키면서 특성을 알아보았다. k1
의 값이 —4 mm일 경우는 급전선에서 많이 떨어져 위치해 있는 경우로 서 대역 저지 특성이 명확하게 나타나지 않았고, k1
의 값을 증가시켜
k 1
값이5 mm일 경우에는 대역 저 지 특성이 확실하게 나타나는 것을 확인할 수 있으 며, 급전선에 최대한 가까운 위치에 있는 경우이다. 그림10은x축의 위치를 변수k 1
=5 mm일 경우로 고정한 상태에서y축 이동에 따른 반사 손실 결과를 알아보았다. k=—8 mm일 경우는 접지 면의 제일 아 랫 방향(—y축)에 위치해 있는 경우이고, k=7 mm일그림 11. 측정 및 모의 실험의 반사 손실
Fig. 11. Measured and simulated return loss.
경우는 접지 면의 제일 윗방향(+y축)에 위치해 있는 경우이다. k=—8 mm부터
k
의 값을 증가시키면서 대 역 저지 특성을 알아본 결과, k=—8 mm일 경우보다k=7 mm
일 경우가 대역 저지 특성이 더 확실하게 나타나고, —10 dB 이하의 광대역 대역폭을 갖는 것을
확인할 수 있다.
그림11은x축의 위치를
k 1
=5 mm일 경우와y축의위치를
k=7 mm
일 경우를 반영한 결과를 반사 손실로 나타내었다. CSRR을 포함하지 않은 모의 실험의 반사 손실 결과는 그림 4의 슬릿이 있는 경우(with slit)의 결과를 나타낸 것으로, 이를 통해CSRR 구조 의 유무에 따라5～6 GHz에서의 대역 저지 특성이 나타난 것을 확인할 수 있다. 또한, CSRR 구조가 포 함된 모의 실험 결과와 측정 결과를 살펴보면 모두
—10 dB 이하를 만족하면서 광대역 특성이 나타났
지만 IEEE 802.11a WLAN 대역(5.15～5.825 GHz)이 차단된 특성이 나타나는 것을 확인할 수 있다. 저지 특성을 알아보면 모의 실험 결과와 측정 결과가 유 사한 패턴이 나타난 것을 확인할 수 있었고, 대역 저 지 대역폭을 결정하는 요인은 앞에서 언급하였듯이 접지 면에서의CSRR의x축과y축의 구조적 위치와 CSRR의 크기에 따라 결정되기 때문에 모의 실험 결 과보다 측정 결과가 더 우수하게 대역 저지 특성이 나타난 것은 안테나를 제작할 때의 구조적인 오차와 측정 환경 및 조건 때문인 것으로 분석된다.
그림12는 전반적인 이득 변화율의 모의 실험 결
그림 12. CSRR의 유무에 따른 모의 실험의 이득 결과 Fig. 12. Simulated gain results for with or without CS-
RR.
과의 최대 이득 변화율을 나타낸 것으로, CSRR을 포 함하고 있는 경우가CSRR 포함하지 않은 경우보다 IEEE 802.11a WLAN 대역의 중심 주파수(5.41 GHz) 에서 안테나 이득이 급격히 감소하는 것을 볼 수 있 다. 또한, 몇몇 주파수 대역에서CSRR 구조가 사용 된 경우가 사용되지 않은 경우보다 이득이 높게 나 타난 것은 안테나의 이득은 방향성과 효율의 곱으로 표현할 수 있기 때문에 방향성과 효율을 곱한 이득 값이 높게 나타난 경우이다. 하지만 전반적으로 유 사한 이득 변화율이 나타나는 것을 확인할 수 있으 며, 대역 저지 특성이 나타나는 공진 주파수에서 이 득이 낮은 것을 확인할 수 있다.
그림 13은 전류 분포를 나타낸 것으로2.03 GHz 의 전류 분포는 전류가 급전선을 따라 흐르면서 슬
릿(slit)이 삽입된 접지 면과 타원의 방사 면 주변에
집중되는 것을 확인할 수 있고, 4.9 GHz에서는 전류 가 급전선과CSRR의 구조에 적절하게 집중되어 나 타나는 것을 확인할 수 있다. 5.41 GHz에서의 전류 분포는CSRR의 큰 링의 가장자리에 집중되어 나타 나면서 대역 저지 형태의 공진이 발생하게 되는 것 을 확인할 수 있다. 그리고9.55 GHz의 고주파 영역 의 전류 분포는 급전선과 CSRR 구조, 타원의 방사 면에서 나타나는 것을 확인할 수 있다. 또한, 표3을 통해 확인할 수 있듯이 각 주파수에 따라 전류의 세 기가 상대적으로 다르게 나타나고 전류의 세기가 가 장 강한 주파수 대역은 대역 저지 특성이 나타나는
(a) 2.03 GHz (b) 4.9 GHz
(c) 5.41 GHz (d) 9.55 GHz 그림 13. 표면 전류 분포
Fig. 13. Surface current distribution.
표 3. 표면 전류 분포의 세기 변화(단위: A/m) Table 3. Variation of surface current strength(unit:
A/m)
주파수 전류MAX
2.03 GHz 53.5
4.9 GHz 145
5.41 GHz 355
9.55 GHz 61
5.41 GHz이었다.
그림 14는 그림 8(a) 구조에 대한 2.03 GHz, 4,9 GHz, 9.55 GHz 주파수 대역에서의 모의 실험 및 측 정된 방사 패턴을 비교하여 나타내었다. E-plane(yz- plane)과H-plane(xz-plane) 모두 측정된 방사 패턴이
(a) 2.03 GHz
(b) 4.9 GHz
(c) 9.55 GHz
그림 14. 측정 및 모의 실험의 방사 패턴
Fig. 14. Simulated and measured radiation patterns.
모의 실험의 방사 패턴보다 널(null) 값이 존재하고 양호하지 못한 방사도 나타났는데, 이는 측정상의 오류로 확인되었다. H-plane(xz-plane)은 전반적으로 무지향성 방사 패턴을 보였다.
그림15는 군 지연 시간의 모의 실험 결과를 나타 낸 것이다. UWB는 펄스를 이용한 통신 방식이므로,
그림 15. 군 지연 Fig. 15. Group delay.
펄스의 왜곡 정도를 나타내는 군 지연은 중요한 파 라미터이며, 규격으로서 1 ns를 넘어서면 안된다
[8]
. CSRR을 포함한 구조와 포함하지 않는 구조 모두1 ns 이하를 보이며 양호한 군 지연 시간 특성을 보
인다. 하지만 대역 저지 특성이 나타나기 전인 4.9 GHz의 주파수에서 지연 시간이 나타나고, 대역 저 지 특성이 나타나는5.41 GHz에서도 다시 지연 시간 이 나타난다. 또한, 11.7 GHz에서 군 지연시간이 나 타난 것을 확인할 수 있다. 이는 응답 시간 변화에 따라 빠르게 안정화하는데 필요한 상쇄 시간으로 —10 dB 이하로 매칭이 시작되는 시작 주파수 1.75 GHz 에서도 지연 시간이 나타나는 것으로 볼 때 입력 임 피던스 매칭에 변화가 있을 때 지연 시간이 나타난 다고 말 할 수 있다
[16]
. 나머지 주파수 대역은 임피던 스 매칭의 변화가 완만한 부분으로 군 지연 특성이 안정화 되었다.Ⅳ. 결 론
본 논문에서는 필터에서 많이 사용되는CSRR 구 조를 제안한 광대역 안테나의 접지 면에 삽입하여, IEEE 802.11a WLAN 대역에서 대역 저지 특성이 나 타나는 광대역 안테나를 설계하여 측정 결과와 비교 하였다. 또한, 단계별로 안테나 구조를 제시하였고, 임피던스 매칭 기술 중에 접지 면에bevelling을 이용 한 방법을 적용한 결과, 고주파 영역에서 향상된 임 피던스 매칭과 넓은 대역폭을 가질 수 있었다. 제안
된 안테나는 제작이 용이한 평면형 구조로 설계하였 고, 50 Ω의 매칭을 용이하게 만들기 위해CPW 급전 방식을 이용하여 안테나를 제작하였다. 측정된 방사 패턴은 무지향성을 가졌으며, 측정된 반사 손실의 주파수 대역은 —10 dB 이하2.03～10.78 GHz이었고, 해당 대역에서VSWR은2 이하를 만족하였다. 측정 된 반사 손실은 UWB 전체 대역(3.1～10.6 GHz)을 포함하는8.75 GHz의 광대역 특성이 나타났고, 4.917
～6.017 GHz에서 대역 저지 특성이 나타나 IEEE
802.11a WLAN 대역을 저지시킬 수 있었다. 또한, 이 득 변화율, 전류 분포, 군 지연 특성을 통하여 저지 특성을 확인하였다. 제안된 안테나는 UWB 및 3 GHz 이하의 저주파 대역인2.03～3 GHz에서Wibro,
ISM 대역, S-DMB 등 다양한 서비스 이용이 가능할
것으로 기대된다.
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[16] 박길영, 신호섭, 오병철, 김남, "변형된 접지면과 대역 저지 특성을 갖는 단일 평면 타원형 안테
나", 한국전자파학회논문지, 26(12), pp. 1194-
김 장 렬
2010년 2월: 충북대학교 정보통신 공학과(공학사)
2010년 3월～현재: 충북대학교 정보 통신공학과 석사과정
[주 관심분야] 안테나 설계 및 SAR 분석, 전자파
3
이 승 우
2003년 2월: 충북대학교 정보통신 공학과(공학사)
2006년 2월: 충북대학교 정보통신 공학과(공학석사)
2007년 3월～현재: 충북대학교 정보 통신공학과 박사과정
[주 관심분야] 안테나 설계, EMI/
EMC 및 전자파 인체 영향
1205, 2005년12월.
김 남
1981년 2월: 연세대학교 전자공학 과(공학사)
1983년 2월: 연세대학교 전자공학 과(공학석사)
1988년 8월: 연세대학교 전자공학 과(공학박사)
1992년 8월～1993년 8월: 미국 Stan- ford 대학교 방문교수
2000년 3월～2001년 2월: 미국 California Technology Insti- tute 방문교수
1989년～현재: 충북대학교 전자정보대학 교수 1997년～현재: 컴퓨터정보통신연구소 참여연구원 1999년～2000년: 컴퓨터정보통신연구소 연구소장 1996년～현재: 한국전자파학회 전자장과 생체관계 위원회
위원장
1999년∼현재: 한국통신학회 평의원/이사
2006년～2009년: BEMS(Bioelectromagnetics Society) 이사 2008년～현재: 방송통신위원회 방송통신국가표준심의회
위원
2008년～현재: 전파연구소 자문위원회 위원 2008년～현재: 방송통신위원회 자체평가위원회 위원 [주 관심분야] 이동통신 및 전파전파, 마이크로파 전송 선
로 해석, EMI/EMC 및 전자파 인체 보호 규격
오 병 철
1997년 2월: 연세대학교 법학과 (법 학박사)
2002년 2월: 진주산업대학교 컴퓨터 공학과(공학사)
2005년 2월: 충북대학교 정보통신공 학과(공학석사)
2005년 3월～현재: 충북대학교 정보 통신공학과 박사과정
현재: 연세대학교 법학전문대학원 교수
[주 관심분야] 안테나 설계, EMI/EMC 및 전자파 인체 영 향
