지중 열교환기 효율 분석을 위한 지반내 열적수리적 특성 조사 ․
심병완1)* 이영민1) 김형찬1) 송윤호1)
Investigation of Thermal and Hydraulic Characteristics for the Performance Analysis of a Borehole Heat Exchanger
Byoung Ohan Shim
*, Youngmin Lee, Hyoung Chan Kim and Yoonho Song
Abstract :Several hydraulic and geothermal characteristic surveys are carried out in a site for the ground source heat pump system to estimate the long-term performance of a shallow geothermal utilization system. Estimated mean thermal conductivity from density, specific heat, and thermal diffusivity measurements of 61 core samples from a 300 m deep borehole is 2.98W/m-K. Estimated heat flow from the thermal gradient(20°C/km) and average thermal conductivity(2.98W/m-K) is 59.7mW/m2. The correlation between the fracture system and the hydraulic conductivity is analyzed because ground water flow can give influences at the efficiency of the heat pump system. We estimated in-situ thermal conductivity as 3.28W/m-K, 10 percent larger than the value from the sample, and heat exchange rate of a borehole in double U-tube system through a thermal response test. Based on the estimated thermal properties, the long-term performance of the borehole heat exchanger system can be evaluated by numerical simulations. In addition, heat pump operation method and optimal system design techniques can be developed.
Key words : Heat transfer, Ground source heat pump, Borehole heat exchanger, In-situ thermal conductivity, Thermal response test, Heat exchange rate
요 약:천부 지열활용 시스템의 장기적인 효율을 추정하기 위하여 지중 열교환기를 설치한 부지에서 몇가지
수리 및 지열 특성 조사를 수행하였다 본 연구에서는. 300m심도의 관측공에서61개의 코아샘플을 채취한 후, 밀도 비열 열확산율을 측정하여 열전도도를 산출하였다 그리고 열전도도 산술평균값, , . (2.98W/m-K)과 지온경사
를 이용하여 지열류량
(20°C/km) (59.7mW/m2)을 산출하였으며 또한 지하수의 유동 특성이 지중 열교환기 효율에,
많은 영향을 미치기 때문에 균열시스템과 수리전도도간의 상관성을 추정하였다 그리고 열응답 실험을 통하여.
원위치 열전도도를 측정하여 코아 샘플의 열전도도보다10%높은3.28W/m-k의 값을 얻었으며 이를 통하여 시추, 공의 열교환율을 계산하였다 조사된 연구지역 지반의 열적 수리적 특성들은 수치 시뮬레이션을 통하여 지열펌프. 시스템의 활용 기술 및 최적 지중 열교환기 시스템 설계를 개발하거나 시스템의 장기적인 효율을 예측하는데 활용된다.
주요어 :열전도 지열펌프 지중 열교환기 원위치 열전도도 열응답 실험 열교환율, , , , , Vol. 43, No. 2 (2006) pp. 97-105
서 론
국내에서 지열자원을 활용하고 있는 방식으로 주로 온천을 들 수 있으나 최근에는 건물의 냉난방 지역난, , 방 및 비닐하우스 난방 등에 관심이 집중되고 있으며,
이에 대한 정부의 연구투자는2003년 이후에 크게 증가 하였다 송윤호 등( , 2005a).지열자원은 지속가능한 청정 재생에너지 자원임에도 불구하고 국내에서는 최근에야 지열에너지의 직접 활용을 위한 지반내 열거동 분야에 대한 체계적인 연구가 시작되었다 송윤호 등( , 2004).국 내 지반은 토양층 두께가 대부분10m이내이며 지하수 면의 심도가 얕고 지질 및 지질구조가 다양하며 미국, 등지에 비해 열적 특성이 많이 다르기 때문에 우리나라, 특성에 맞는 천부 지중열 시스템의 활용 기준이 요구된 다 따라서 이에 대한 체계적인 접근이 필요하며 지중. , 열거동 해석이 지중 열활용 시스템의 효율성을 추정하 는데 필수적이다. Closed-loop 형태의 시추공 열교환기
년 월 일 접수 년 월 일 채택
2006 1 9 , 2006 3 9
1 한국지질자원연구원 지하수지열연구부
*Corresponding Author( ) E mail; [email protected]
Address; Korea Institute of Geoscience and Mineral Resources (KIGAM), Groundwater and Geothermal Resources Division, 30 Gajeong-dong, Yuseong-gu, Daejeon, Korea 305-350
연구논문
또는 지중열교환기를 이용한 (borehole heat exchanger)
건물의 냉난방(Busso et al., 2003)은 최근 국내에 급속 히 사용이 증대되고 있다 그러나 국내 지반의 특성을 적. 절히 활용한 시스템 설계는 거의 이루어지지 않고 있으 며 송윤호 등( , 2005a), 시스템의 효율을 정밀하게 분석할 수 있는 연구(Hepbasli, 2002; Hepbasli et al., 2003;
는 극히 제한적이 Rohner et al., 2005; Signorelli, 2004)
다 따라서 국내 지질 특성에 적합한 시스템을 개발하여. 장기적인 성능 및 운영 방법에 따른 효율을 유지하기 위 한 연구가 절실하다.
본 연구에서는 한국지질자원연구원내 지진연구동의 냉난방 시설을 위하여 설치된 closed-loop 형태의 do- 지중 열교환기를 활용하여 지반의 열적 수 uble U-tube
리적 특성을 조사하고자 한다 그리고 추후 장기적으로. 운영될 지중 열교환기 시스템에 대한 지중 열거동 모니 터링 및 모델링을 실시하기 위하여 각종 열거동 해석을 위한 각종 기초 자료들을 획득 및 분석과 열응답 실험 을 통한 원위치 열전도도 (thermal response test, TRT)
및 열교환율
(in-situ thermal conductivity) (heat excha- 을 추정할 계획이다
nge rate) .
원위치 실험 결과
지중 열거동 특성은 지반내 매질의 불균질성에 따라 많은 변화를 나타낼 수 있으며 특히 지하수의 유동 특성, 에 따른 지중 열교환기의 열교환율은 크게 달라지므로 이에 대한 조사는 대규모 지중 열교환기 시스템을 설치 할 경우에 필수적이다(Fujii et al., 2005). 시스템 운영에 따른 지반내 온도 분포 및 열거동 특성은 여러 수리지질 학적 조사와 암반의 열물성 측정을 통하여 이루어지며, 한국지질자원연구원내 지중열교환기 및 온도 모니터링 시스템의 배치는Fig. 1과 같다. Double U-tube 방식의 지중 열교환기 시설로165mm지름, 200m심도의27 ,개
개 개 공 지름 을 배열로 설
170 m 1 , 50m 1 ( 165mm) 6×5
치하였으며 또한, 300m심도 연구용 관측공 개공 지름1 (
와 심도 관측공 개공 지름 를
97.5mm) 200m 2 ( 160mm) 굴착하였다 지중 열교환기의 심도와 배열은 각 층별로. 건물의 냉난방 부하를 고려하여 설계가 이루어 졌으며, 지중 열교환기 시추공 개소에서는 주입수와 유출수의2 온도측정을 위한 광케이블 센서(fiber optic cable sen-
를 표면에 부착하였고 이중 하나에는
sor) U-tube , double
연결 배관에 모드 전환 장치를 설치 U-tube single U-tube
하여 두 방식간의 차이를 비교할 수 있도록 설치하였다.
온도 모니터링
광케이블을 이용한 온도측정 장비는 비교적 최근인 년대 초반부터 저온에서 고온에 이르기까지의 시추 1990
공 온도 측정에 유용하게 사용하여 왔다(Hurtig et al., 1994; Gro wig et al., 1996; Hurtig et al., 1996; Försterβ 심도의 연구용 et al., 1997; Wisian et al., 1998). 300m
관측공에서는 지온경사의 변화를 장기적으로 추정하기 위하여 광케이블 센서를 이용하여0.5m 간격으로 주기 적으로 온도를 측정하였다(Fig. 2).측정된 시간별 온도- 심도 곡선이 서로 다르게 나타나는 것은 시추로 인한 지 하 온도의 교란으로 판단되며, 0-20m 구간에서 온도 변 화가 심하게 나타나는 것은 지표 온도 변화에 대한 영향 이 얕은 심도에서 크게 반영되기 때문이다 김형찬 송무( , 영, 1999). 그리고 심도별 고주파의 온도변화는 지반내 Fig. 1. Schematic layout of the boreholes for double U-tube heat exchangers and observation boreholes in Korea Institute of Geosciense and Mineral Resources (KIGAM).
열물성과 측정기기의 잡음(white noise)도 포함되어 있 는 것으로 판단된다.
지열류량 측정
관측공 코아에서 획득한 개 샘플에서 밀도
300 m 61 ,
비열 열확산율을 구하여 열전도도를 산출하였다 비열, . 과 열확산율은Netzsch사의Xenon Flash lamp machine
을 이용하여 측정하였다 이 기계는
LFA-447 . laser flash 로부터pulse를 시료에 주사한 후 이때 상승하는 온도를, 측정하여 열확산율을 측정하는 장치이다 그리고 밀도는. 가스displacement 방법을 사용하는Micromeritics Ins-
사의 를
trument Corporation AccPyc 1330 Pycnometer
이용하여 측정하였다.
심도별 건조 샘플의 밀도 산술평균( : 2.67g/cm3), 비열
산술평균 측정치와 열확산율 산술평균
( : 0.82J/g-K) ( :
1.37mm2/sec)을 이용하여 식(1)과 같이 열전도도 산술( 평균: 2.98W/m-K)를 산출하였으며(Fig. 3), 그리고 각 인자의 분산값은0.0003, 0.0261, 0.0031, 0.0684로서 비 교적 작은 범위의 자료 분포들을 보인다.
λ α ρ (1)
여기서 α는 열확산율, λ는 열전도도, ρ는 밀도 그리, 고 는 비열이다.
일반적으로 암석의 열전도도는 온도가 올라감에 따라 감소하기 때문에 실온에서 측정된 열전도도에서 고온의 암석에 대한 원위치 열전도도를 산출하기 위해서는 온도 보정이 필요하다(Lee and Deming, 1998). 그리고 건조 상태하에서 열전도도를 측정하였으므로 지하수위하에서 는 공극이 물(0.6W/m-K)로 채워져 있는데 이에 대한 보 정이 필요하다(Lee et al., 1996). 이번 연구에서는 두 가 지 보정을 모두 생략하였다 그 이유는 시추공의 깊이. 가 깊지 않기 때문에 온도가 암석의 열전도도에 (300m)
미치는 영향은 매우 작을 것이며 또한 시추공 주변의 암, 석이 화강암으로 이루어져 있는데 이 화강암의 공극율이 매우 작기 때문이다 실제로 시추공 주변의 화강암에 대. 한 공극율 자료는 존재하지 않으나 시추공 주변의 화강, 암과 특성이 유사할 것으로 추정되는 포천과 문경에서의 지표부근에서 산출된 화강암의 공극율을 보면 공극율의 범위가0.6에서2.9%이며 평균은1.4%에 불과하다 박덕( 원, 2004). 그리고 시추공내 그라우팅은 벤토나이트
계와 실리카 샌드 를 비율로
(bentonite) (silica sand) 1:1 혼합된 것을 시추공 바닥에서부터 상부로 상승하면서 실 시하였다.
지열류량(q 은 다음과 같이 열전도도와 지온경사의 곱) 으로 구할 수 있다(Beardsmore and Cull, 2001).
λ (2)
여기서, 는 온도, 는 깊이다.
는 선형 회귀 분석을 통해 구
Fig. 4 (linear regression)
한300m관측공의 평균지온경사 및 열전도도값을 나타 낸 것이다 시추공내 지온경사는. 20oC/km이며 열전도, 도값(2.98W/m-K)을 이용하여 산정한 지열류량은 59.7 mW/m2이다 이 지열류량은 우리나라의 평균지열류량인. 60mW/m2와 비슷한 값을 가지며 송윤호 등( , 2005b),지 0
100
200
300
Dept h (m)
12 14 16 18 20 22
Temperature (oC)
Borehole Tempreature Variation June 23, 2005 July 1, 2005 July 6, 2005 July 22, 2005 September 2, 2005 water lavel
Fig. 2. Temperature versus depth profiles measured by fiber optic cable sensor in the 300 m deep observation borehole.
구전체의 대륙의 평균지열류량(65mW/m2)보다는 낮다 (Pollack et al., 1993).
불연속면 해석
지중 열교환기의 효율은 지하수 흐름에 많은 영향을 받기 때문에 지하수의 유동 특성을 파악하는 것이 시스 템의 효율성을 예측하는데 중요하다 심병완( , 2005). 지 하수는 암반내 차 유효공극을 따라 유동하므로 투수성2
이 높은 구간을 파악하기 위하여 본 연구에서는 Ku-
와 에 따른 더블 패커를 이용
tzner(1996) Houlbsy(1990)
한 수압시험 방법을 이용하였다 위치는. 300m 심도의 연구용 관측공(Fig. 1에서⊕ 이며 두 패커 사이의 주입) , 구간을 3m로 설정하였다 수압시험 결과에 대한 해석. 방법으로는 정상류와 부정류의 방법이 있다 관측정의. 상부에서28회에 걸쳐 예비 수압시험을 실시한 바 주입 률은 시간에 따라 거의 일정하였으므로 정상류 해석법인
2.4 2.8 3.2 3.6 4 Thermal Conductivity (W/m-K)
300 250 200 150 100 50 0
Depth (m)
1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 Thermal Diffusivity (mm2/sec)
300 250 200 150 100 50 0
Depth (m)
2.6 2.65 2.7 2.75 2.8 Density (g/cm3)
300 250 200 150 100 50 0
Depth (m)
0.6 0.7 0.8 0.9 1 Specific Heat (J/g-K)
300 250 200 150 100 50 0
Depth (m)
( a ) ( b ) ( c ) ( d )
Fig. 3. Density (a), specific heat (b), thermal diffusivity (c), and thermal conductivity (d) were measured on 91 samples in the 300 m deep observation borehole. α= /(λ ρ ․c), α: thermal diffusivity, λ: thermal conductivity, : density, c:ρ specific heat.
Te m p e ra tu re C ( )
O
Th e rm a lc o n d u c tiv ity ( / ) W m - K
Fig. 4. Temperature-depth profile (black dots and regression line) and thermal conductivity with depth (black squares).
The mean heat flow estimated from the thermal gradient (20oC/km) and mean thermal conductivity (2.98W/m-K) is 59.7 mW/m2 (modified from Song et al., 2005b).
식을 이용하여 조사구간별의 수리전도도를 Moye(1967)
계산하였다.
정상류 해석법에 의한 수리전도도는 균질 등방성 매질 에 수직인 시험공에서 층류(laminar flow)가 일어날 때 를 가정하고 있으며 현재까지 이용되고 있는Moye의 공 식은 시험공 주변에서 지하수의 흐름 형태를 시험공의 축에 대칭을 이루는 타원형 유동체로 가정하여 유도한 것으로서 다음과 같다.
π (3)
여기서, K는 수리전도도(hydraulic conductivity), 는 주입율(injection rate), L은 주입구간(injection unit length), △P는 유효 주입압(effective pressure), 그리고 d는 시추공 지름(borehole diameter)이다.
는 시추공내 심도별 수리전도도 및 균열틈
Fig. 5 (K)
을 나타낸 것으로서 심도별로 구간 단위로
(aperture) 3m
회 수압시험에서 측정된 수리전도도와 텔레뷰어에 나 91
타난 균열틈의 분포를 비교하였다 수직적인 수리전도도. 분포는 30m, 60m, 85m, 205m와245m 심도전후에서 다소 높은 값을 보인다. 3차원 텔레뷰어 이미지 분석에 서는 총767개의 불연속면 중549개의 열린 절리를 측 정하였으며(Fig. 6),대표적인 개의 절리군이 나타났다3 . 회귀분석결과 구간별로 균열틈의 합과 수리전도도 및 주 입량은 결정계수가 매우 낮게 나타나며(R2=0.106, 구간별 절리수와 수리전도도도 낮은 상관성 0.115), 3 m
을 보였다(R2=0.165).균열틈과 수리전도도 분포를 비교 해보면 차 유효공극이 발달된 파쇄대에서는 다소 연관2 성을 가지고 있으나 단지 불연속면이 발달되었다고 해서 지하수가 유동될 수 있는 차 유효공극은 아닌 것으로2 나타났다 조사된 수리지질학적 특성들은 지중열펌프 시. 스템이 위치한 지반의 온도변화 예측을 위한 수치모델링 에서 입력자료료 활용되며 지중열거동 시뮬레이션을 통, 한 장기적인 시스템의 효율 추정에 사용될 수 있다.
원위치 열전도도
관측공과 가장 가까이 위치한 심도의
300m 200m
형태 지중 열교환기 시추공 에서 double U-tube (Fig. 1) 원위치 열전도도를 측정하기 위한 열응답 실험(thermal
을 년 월 일에서 당월 일까지 response test) 2005 11 2 5
분간 실시하였다 온도 측정 간격은 분이며 순환
4,062 . 1 ,
되는 유체는 물로서 43l/min의 유량으로 순환시켰다. 은 원위치 열전도도 측정기에 대한 개념을 나타낸 Fig. 7
것이며 실험 결과의 해석은 다음과 같이 단순화된 선형, 열원 방정식(simplified line source equation)을 적용하
였다(Gehlin, 2002).
π λ (4)
여기서 는 온도와 대수시간간의 곡선의 기울기, 는 열주입 추출율/ (heat injection/extraction rate), H는 지중 열 교환기의 길이, λ 는 지하수의 유동 공내 그라우팅, , 그리고 주변암석 등의 열적 특성을 복합적으로 포함하는 유효 열전도도(effective thermal conductivity)를 나타낸다. 은 원위치 열전도도 실험기간동안 측정된 시간 Fig. 8
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300
Depth (m) 1E-008
1E-007 1E-006 1E-005 0.0001 0.001 0.01
K (m/sec)
1E-006 1E-005 0.0001 0.001 0.01 0.1 1
Aperture (m)
Fig. 5. Aperture size and hydraulic conductivity (K) distributions with depth at the 300 m deep observation borehole.
Fig. 6. Three-dimensional televiewer fracture image analysis at the 300 m deep observation borehole.
에 따른 측정기기로의 입구 온도(EWT : entering water temperature) 및 출구 온도(LWT: leaving water temper-
이들의 평균 온도 그리고 열주입량
ature), , (heat in-
을 도시한 것이다 여기서 약 분 가량 공 jection rate) . 310
내 온도를 안정화시키기 위하여 열원을 가하지 않고 물 만 순환시키고 나머지 시간에는 열을 가하여 주입수의, 온도를 상승시킨 후 실험을 진행하였다 주입된 평균 열. 원은2.175kW/min,평균온도와 대수시간간 곡선의 기울 기인0.264°C/min을 식(4)에 대입하면3.28W/m-K의 유 효 열전도도를 구할 수 있다.
지중열교환기의 열교환율
열응답 실험시 순환수와 지반사이의 열교환율은 다음 식과 같다.
ρ (5)
여기서 는 열교환율(heat exchange rate, W), 은 입구 및 출구 온도, 는 순환수의 유 량, 는 물의 비열, ρ 는 물의 밀도를 나타낸다. Fig.
는 실험을 통하여 지중열교환기에서 측정된 열교 9 TRT
환율을 시간에 따라 나타내었으며 측정된 열교환율은, 약2,200～2,500W 사이로 나타난다 이것을 단위 길이. 로 환산하면 11～12.5W/m로서 일반적으로 화강암 지, Fig. 7. Schematic diagram of thermal response test (TRT) equipment (Gehlin, 2002), and photos of a TRT equipment at the KIGAM test site.
0 1000 2000 3000 4000 5000
Time (Min.) 15
16 17 18 19 20 21
Temperature (
o C)
0 0.5 1 1.5 2 2.5
Heat injection (kW)
EWT LWT
Average Temp.(oC) Heat injection (kW)
Fig. 8. EWT, LWT, average temperature variations, and heat injection versus test duration time.
반에서 추출할 수 있는 열교환율 55～70W/m(VDI, 에 크게 미치지 못한다 그 이유는 본 연구에 이용
2000) .
된 실험장비가 single U-tube용으로 대부분 50～100m 내외 심도의 지중 열교환기에 한하여 주로 원위치 열전 도도 실험해석에만 이용되는 형태로서 투입 가능한 열, 부하(heat load)가 실제 건물의 냉난방시 투입되는 열부 하에 비하여 매우 적기 때문이다 추후 본 건물의 냉난방. 이 가동되면 실제 유량 및 입출구 온도로부터 정확한 열 교환율을 계산할 수 있을 것이다 본 실험 결과는 장기적. 인 지중 열교환에 의한 열거동해석을 위하여 온도분포 시뮬레이션 등에 활용하여 지중 열교환기 시스템의 효율 을 추정하거나 시스템 운영의 최적화 방법 개발 등에 활 용될 수 있다.
결 론
한국지질자원연구원내 지진연구동의 냉난방 시설을 위하여 설치된 지중 열교환기 시스템의 지반내 열적 수 리적 특성을 조사하였다 조사의 목적은 시추 코아획득. 및 분석 지반의 열물성 측정 수리시험 및 각종 물리검, , 층을 통하여 추후 장기적으로 운영될 지중 열교환기 시 스템에 대한 효율을 추정하기 위하여 지중 열거동 모니 터링 및 모델링을 실시하는데 있다.
관측공의 시추코아로부터 제작된 개의 샘플
300m 61
을 이용하여 밀도 비열 열확산율을 측정한 후 계산된, , 열전도도의 산술평균은2.98W/m-K이며 이를 이용하여,
선형 회귀(regression)선을 적용한 평균 지온경사 자료로 부터 계산된 지열류량은59.7mW/m2이다 심도별 수압. 시험 및 텔레뷰어 검층에 따른 균열의 투수성은 지표에 서50m 심도까지 다소 높은 투수성을 가진 불연속면들 이 분포하고 있으며 하부에는, 250m부근에 높은 수리 전도도 분포를 보이고 있다. TRT실험을 통하여 측정된 원위치 열전도도는3.28W/m-K으로서 시추코아 샘플을 이용하여 측정한 열전도도보다 약10%높은 값을 나타 내는데 이러한 특징은 지역적인 지하수 유동 및 균열암 반의 수리지질학적 특성이 지중 열교환기의 효율에 다소 영향을 미쳤기 때문인 것으로 판단된다 추정된 열교환. 율은11～12.5W/m로 나타났는데 이는 기기의 한계로, 인해 투입된 열부하가 적어 실제 냉난방시 적용되는 값 에 비하여 매우 작은 값을 나타내었다 그러나 이러한 실. 험을 통하여 적정 열교환율을 추정하기 위한 실험장비의 보완과 방법에 있어서 보다 높은 주입온도 설정 자동 유, 량 측정기 설치와 광센서 온도 모니터링 측정 방법 등 개선되어야 될 점들을 발견할 수 있었다.
측정된 지열류량 및 지중열교환율을 경계조건으로 이 용한 차원 열거동 시뮬레이션을 통하여 합리적인 지반3 내 열거동 해석이 가능하며 측정된 각 심도별 수리전도, 도를 이용한 지하수 유동의 영향을 추정할 수 있다 그리. 고 장기적인 지중 열교환기 활용에 의한 시스템의 효율 성을 수치모델링을 통하여 검증할 수 있으며 다른 지질, 특성을 가진 지중 열교환기 시스템의 효율성 검증에도 적용될 수 있다 추후 실험에서 본 연구의 결과는. double
및 모드에서의 지중열 교환 성능
U-tube single U-tube
비교를 통하여 지반의 열물성에 따른 최적 설계 기법을 개발하는데 응용될 것이다.
사 사
본 연구는 에너지관리공단의 지중 열거동 통합 시뮬“ 레이션 기술개발 과제 와 한국지질자원연구원 기본사업” 인 지열자원 부존특성 규명 및 활용기반기술 연구 의“ ” 일환으로 수행되었다 코아 샘플의 열물성 측정 및 온도. 모니터링을 담당한 박정민 임도형군과 본 연구에 관한, 토의를 해주신 일본 Kyushu 대학의Hikari Fujii 교수, 패커 시험에 도움을 주신 조병욱 박사 텔레뷰어 검층을, 수행하신 김유성 박사 그리고 원위치 열응답실험을 수, 행한 주 지오테크에게 감사를 드린다( ) .
참고문헌
김형찬 송무영, , 1999,지온경사 산출을 위한 효율적인 온
0 1000 2000 3000 4000 5000
Time (min.)
0 1000 2000 3000
Heat exchange rate (W)
Fig. 9. Heat exchange rate (W) of the 200 m deep double U-tube borehole heat exchanger during the thermal response test.
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심 병 완 이 영 민
년 부산수산대학교 해양과학대학 응 1994
용지질학 학사
년 부경대학교 환경해양대학 수리지 2003
질학 석사
년 부경대학교 환경해양대학 수리지 2003
질학 박사
년 서울대학교 자연과학대학 지질 1988
과학과 학사
년 서울대학교 자연과학대학 지구 1990
물리 석사
1999년School of Geology and Geophysics, University of Oklahoma, Geology (Geothermics), Ph.D
현재 한국지질자원연구원 지하수지열연구부 선임연구원 (E-mail; [email protected])
현재 한국지질자원연구원 서울대학교 기초과학연구원/ (E-mail; [email protected])
김 형 찬 송 윤 호
년 연세대학교 지질학과 학사 1983
년 충남대학교 지질학과 석사 1996
년 충남대학교 지질학과 박사 2004
현재 한국지질자원연구원 지하수지열연구부 부장 (
현재 한국지질자원연구원 지하수지열연구부 책임연구원 (E-mail; [email protected])
