Numerical Simulation of Surge - Wave Combined Inundation at Mokpo North Harbor

水 工 學

大 韓 土 木 學 會 論 文 集

第28卷 第3B 號·2008年 5月 pp. 307 ~ 313

목포 북항에서 풍파에 의한 해수범람의 수치 모의

Numerical Simulation of Surge - Wave Combined Inundation at Mokpo North Harbor

이정렬*·강주환**·윤종태***

Lee, Jung Lyul

·

Kang, Ju Whan

·

Yoon, Jong Tae

···

Abstract

Tidal amplification by construction of sea-dike and sea-walls had been detected not only near Mokpo North Harbor but also at Chungkye Bay which is connected with Mokpo North Harbor by a narrow channel. This brings about increase of tidal flat area and in particular increase of runup height and inundation area during storms. In this study, a simulation process is com- posed of wind wave generation model for large area and wave inundation model for small coastal zone. The nonlinear version of mild-slope equation is modified for simulating wind-driven surge and wave inundation at a small area. The models are applied to Chungkye Bay, and possible inundation features at Mokpo North Harbor are investigated.

Keywords : wind waves, tidal amplification, sea-dike/sea-wall, chungkye bay, nonlinear mild-slope equation, inundation

···

요 지

방조제 건설로 인한 조석확폭 현상이 목포 북항은 물론 목포북항과 좁은 수로로 연결된 청계만에서도 발생되고 있다. 이 러한 조석확폭 현상은 조간대를 증가시키고 특히 폭풍우시 수위 증가와 침수구간의 확대를 초래한다. 본 연구에서의 모의 과정은 광역에서의 풍파 모의와 협역에서의 풍파 범람 모의로 구성된다. 비선형 완경사 방정식이 바람에 의한 풍파는 물론 해일과 범람도 모의하도록 개선되었다. 개발된 모형은 청계만에 적용되었으며 목포 북항에는 청계만에서 발생하는 풍파로 인 하여 발생할 수 있는 범람 형태를 파악하기 위하여 적용되었다.

핵심용어

:

풍파, 조석확폭, 하구언/방조제, 청계만, 비선형 완경사방정식, 범람

···

1.

서 론

목포항은 한반도 남서쪽에 위치한 영산강 하구에 자리잡고 있다. 화원반도와 달리도 그리고 눌도와 압해도로 둘러싸여 있는 목포 연안역은 그림 1에 도시된 바와 같이 광역의 해 수역과 간석지를 포함하고 있다. 해수교환은 목포구, 중구, 북구 등 세 개의 수로를 통해 이루어지는데, 이 중 목포구 의 단면적이 가장 넓어 목포 북항으로의 주요 유출입구 역 할을 한다. 목포 연안역은 좁은 입구에 비해 해수역이 광대 하기 때문에 목포구를 통해 흐르는 조류속이 매우 빨라 대 조기에 5 m/s 이상까지도 관측되고 있다.

이 해역 내부에서는 1981년부터 간석지를 활용하기 위한 간척사업이 진행된 바 있다. 영산강하구언 건설은 1981년 2 월, 영암방조제는 1991년 4월, 금호방조제는 1994년 3월에 완공되어 감조수역이 각각 35 km

², 130 km², 60 km²

감소 되어 조석체계에 적지 않은 변화가 발생하였다 (강주환,

1996; Kang, 1999).

조위자료 분석결과에 따르면 그림 2에

보인 바와 같이 조석이 확폭되었음을 볼 수 있다. 즉, 고조 위는 상승하였고 저조위는 하강하였는데, 고극조위일수록 상 승량이 크게 나타나고 있다. 하구언 건설이전의 21년 평균 연고극조위가 460 cm임에 비해 금호방조제 건설후 11년 평 균 연고극조위가 522 cm로 62 cm 상승한 결과를 보이고 있 으며, 최고극조위는 하구언 건설이전 476 cm에 비해 금호방 조제 건설후 550 cm로 74 cm 상승한 결과를 보이고 있다

(

강주환 등, 2006). 또한 최근 지구온난화에 따라 가속화되고 있는 전지구적 해수면 상승 및 기상이변에 기인한 초대형 태풍 발생 등을 감안하면 목포해역에서의 범람 위험도는 매 우 높아진 상태라 할 수 있다.

이와 같이 고조위가 상승한 상태에서 파랑작용이 극대화될 경우 해안 시설물이 많은 목포 해안 일대에 심각한 침수 피 해를 끼칠 수 있다. 또한 파랑에너지는 수위와 직접적인 관 련이 있기 때문에 높은 수위의 파랑작용에 대비하기 위해서 는 더 많은 보호장치와 보호시설이 필요할 것이다. 또한 해 수면이 높을수록 범람위험도가 커지기 때문에 방파제, 방충

*정회원ㆍ교신저자ㆍ성균관대학교 사회환경시스템공학과 교수·공학박사 (E-mail : [email protected])

**정회원ㆍ목포대학교건설공학부교수·공학박사 (E-mail : [email protected])

***정회원ㆍ경성대학교 건설환경공학부 교수·공학박사 (E-mail : [email protected])

재(fender) 시스템, 부두, 보도 등과 같은 항만 구조물의 기 능을 감소시키게 된다. 따라서 그 기능을 유지하기 위해서는 구조물들 또한 높아져야한다.

본 논문에서는 방재 담당 기관이 풍파 및 폭풍 해일에 대 하여 실시간으로 예측하고 빠른 경고를 가능하게 해주는 효 율적인 운용시스템을 제시하고자 한다. WAM이나 SWAN과 같은 잘 알려진 파랑 모형 대신에 새로운 개념의 파장 확장 기법을 이용한 쌍곡선형 완경사 방정식을 이용하여 풍파를 모의하였다. 광역에서 풍파 모형으로의 신속성과 연안역에서 풍파 범람 예측 수단으로 부시네스크 형태의 비선형 모형으 로 범람을 모의하거나 예보수단으로 활용하는 데는 아직 계 산적, 수치적 제약이 많이 따르지만 쌍곡선형 완경사 방정식 의 비선형 모형은 주어진 대표 파랑 조건에서 모든 과정이 일반 PC 사양에서 10분 이내로 이루어지므로 실용적 예측 이 가능하고 예보수단으로 활용하는데 유리하다.

예보용으로 수립된 본 모형 시스템은 이상 해양 조건에서 범람이 자주 발생하는 특정지역인 목포 북항에 대하여 적용 하고 고극조위 상황에서 지속적인 강풍에 의한 침수현상을 재현하였다. 풍파 모형은 청계만 전 해역에 적용되었고, 목 포 북항 연안역에는 해일 범람 모형이 적용되었다. 이러한 예측시스템은 목포 연안역과 같은 복잡한 수심과 거대한 간 석지의 수심자료 입력을 쉽고 경제적인 방법으로 가능하도 록 구성되어 있다. 본 연구에서는 바람으로 해일은 물론 그 로 인하여 발생하는 풍파로 인한 해일범람에 대한 연구이지 만 최근에는 주로 지진해일의 피해가 커짐에 따라 대규모의 실험실에서 진행된 장주기파에 대한 실험 연구가 많이 수행 되었고 모형의 수행능력을 평가하기 위한 검증자료로 많이 활용되기도 한다(Titov와 Synolakis, 1993; Yeh 등, 1994;

Liu

등, 1995; Briggs 등, 1995).

2.

모형 설명

강풍이 지속적으로 해안으로 불어오는 경우 수심이 낮은 해안역에서는 수위가 상승하는 해일이 발생되며 또한 강풍 으로 발생한 고 파랑은 해일을 타고 연안역에서의 범람을 가속시켜 큰 침수 피해를 초래한다. 풍파의 발생 및 파도로

인한 범람의 수치 계산 과정이 그림 3에 도시되었다. 광역 에서의 풍파 모형은 큰 격자 체계에서 적용되며, 연안역에서 단파로 인한 해일 범람 모형은 상세 격자에서 적용된다. 모 형은 Matlab으로 프로그램 되었기에 그 결과 또한 Matlab 을 통하여 쉽게 도시될 수 있다.

Lee

와 Park(2001)에 의해 제안된 완경사 방정식의 비선형 버전은 좁은 지역의 자세한 범람을 모의하기 위해 사용되었 다. 이 방정식은 완경사 방정식에서 비선형 항을 포함한

Galerkin

방법을 사용하여 연속방정식으로부터 직접적으로 유

도되었다.

(1)

(2)

는 자유수면 변위, u

0

와 u

b

는 각각 평균해수면과 바닥면 에서의 수평 유속 벡터, C와 C

g

는 각각 위상 속도와 군속 도, g는 중력가속도, k는 파수, 는 각주파수,

γ

는 마찰계 수, 그리고 는 바람응력이다. 저면에서의 유속은 선형파 이론으로부터 구한 근사치를 적용한다.

∂

²

η

---

∂t ∇

CC_g ---g ⁺

η

⎝ ⎠

⎛ ⎞ ∂

u_o ---

∂t

⎝ ⎠

⎛ ⎞ ∇

u_o

^∂ η

---

∂t

⎝ ⎠

⎛ ⎞

+

⋅

⋅

+ +

σ

²–k²CC_g ---g 1

2---u_o² g

η ∂

²

η

∂t

² --- 1

2--- ∂η ---

∂t

⎝ ⎠ ⎛ ⎞

²

+ + + =0

∂

u_o

--- g

∂t ∇ η

u_o u_o ³ 2--- ∂η

---

∂t

⎝ ⎠ ⎛ ⎞

²

γ

u_b

^τ

^s

ρ h η (

+

)

--- –

+ +

∇

⋅

+ + =0

η

σ τ

s

그림

1.

목포 북항의 위치

그림

2.

방조제 건설에 따른 조위 변화

그림

3.

모형 시뮬레이션의 흐름도

수심적분 비선형 방정식의 수치계산은 factorization기법을 결합한 fractional step 방법을 사용하여 수행된다. 파랑의 쇄파는 충분히 실용적이며 항상 안정적인 Miche's criterion 을 사용하여 모의된다. 쇄파 과정 모의를 위하여 부서져 없 어지는 해수량은 물질 보존을 위하여 다음 시간 단계에서 만회되도록 하며 결국 쇄파대에서의 수위 상승에 기여한다.

비선형 버전과 선형 버전은 각각 Boussinesq 방정식과

Smith

와 Sprinks 방정식(1975)을 통해 입증되었다. 따라서

이 모형은 군속도로 전파되는 파의 비선형성은 물론 불규칙 성을 모의할 수 있다.

범람 계산에 있어 대부분의 중요한 단계는 변화하는 바다 와 육지 사이의 경계면으로서 움직이는 해안선에 대한 계산 부분이다. 그동안 범람에 대한 많은 알고리즘이 개발되었지 만 크게 두 종류의 그룹으로 나누어진다. 하나는 해안선에 맞춘 이동 격자 체계를 두어 바다인 격자는 언제나 바다이 고 육지인 격자는 언제나 육지가 되어 해안선 경계 격자가 언제나 범람의 영역이 되는 이동 격자법이고, 다른 하나는 격자 위치를 고정하여 범람 정도에 따라 격자가 바다도 되 었다 육지도 되었다 하는 고정 격자법이다. 이동 격자법은 개념상으로 좀 더 명쾌한 반면 현실적으로 많은 제한이 있 다. 그러므로 대체적으로 고정 격자법이 사용되어왔고, 본 연 구의 범람 모형도 고정 격자 체계상에서 적용된다.

물이 없는 육지 격자에서의 수위고

η

를 저면 높이로 두면 그림 4에 도시된 바와 같이 범람 시에 외해의 수위가 높아 지면 수면경사로 인해 flux Q가 자연스럽게 육지 쪽으로 허 용되어 육지 격자가 바다 격자로 변화된다. 건조 시에는 수 위가 낮아지고 계산된 수면이 저면보다 낮아지는 경우가 발 생할 수 있는데 물질보전상 손실이 발생하지 않고 물질보전 이 만족되도록 유출 flux가 계산된다. 그러나 일단 물이 메 말라

η

가 -h와 같거나 낮아진다면 즉, D가 0보다 작아진다 면 육지 격자가 되고 물이 남아있지 않은 곳이므로 만약 주 변의 수위가 더 낮거나 수심이 낮아도 격자 밖으로 flux가 발생되지는 않도록 하였다.

풍파발생에 있어서는 완경사 방정식의 선형 버전이

Madsen

과 Larsen이 했던 것과 유사하게 수정되었다. 즉,

라 두고 시간 변동을 조화분 석 추출하여 방정식을 재조정하였고, 이로 인해 파의 주기를 계산할 필요가 없기 때문에 계산 시간을 상당히 단축시켰다.

(3)

(4)

여기서, S

W

는 풍파를 만들어 내는 생성항이고, 이는 Δx, Δy 격자망에서 풍속W의 함수이다.

(5)

k

는 풍향으로의 파수 벡터, Δs는 격자망 안쪽의 파면 폭 이다. 식 (5)에서 바람의 영향으로 발생하는 파고는 바람의 전단응력에 비례한다고 가정하였고 파향은 풍향과 같다고 가 정하였다. 파장이 짧은 풍파를 예측하는데 위상분해형(phase-

resolving)

파랑 모형을 이용하기에는 격자 간격이 너무 크기

때문에, 주기의 가상적 증가로 파장은 확장하되 위상속도나 군속도는 원래의 주기와 수심 조건에서 계산된 값을 사용한 다. 그러면 위상속도와 관련된 파의 굴절과 군속도와 관련된 파의 천수 효과는 그대로 유지될 수 있다. 그러나 파장과 관련된 회절 현상은 파장이 확장됨으로써 회절 현상이 크게 나타나는 모순이 초래된다. 전형적인 풍파 모형에서도 파의 회절은 정확하게 산정하기 어려울 뿐만 아니라 풍파 모형이 일반적으로 적용되는 외해에서 회절 현상은 그리 중요한 영 향을 발휘하지 못한다.

3.

풍파 모형 기본 개념

현장 실측 자료는 특히 준 폐만의 경우, 짧은 fetch에서도 바람의 영향에 의하여 상당한 파랑 에너지가 발생하고 있음 을 보여주고 있다. 그러나 아직 반사파가 존재하는 경우의 파랑 발생에 대한 예측 모형이 없어 항내 구조물 설계시 이 에 대한 반영이 거의 이루어지지 않고 있는 실정이다. 사실 바람에 의한 파랑 생성 자체만도 복잡하여 수십년간 몇 개 의 연구 집단을 형성하여 공동 연구함으로써 상당한 진전을 이룩한 것은 사실이나 아직도 해결해야 할 많은 문제가 남 아있다. 대표적인 접근 방법의 하나로 파랑 에너지 스펙트럼 의 보존식을 근거로 파랑 에너지의 주파수에 따른 각각의 변화를 수치해석하는 방법이 있다.

본 연구에서는 파의 반사, 천수, 굴절 및 회절 등 천해영 역에서의 파랑 변형의 거의 모두를 모의하는 데 유용한 완 경사 방정식을 이용하여 바람에 의한 파의 발생을 시도한다.

본 장에서는 먼저 다음 에너지 보존 방정식에 적용되는 원 천 함수가 어떻게 완경사 방정식에 반영될 수 있는 지를 살 펴본다.

(6)

여기서 는 파랑 에너지 스펙트럼, W

in

가 양 수 값이면 에너지 원천 비율로서 파의 생성 및 비선형 상호 작용 등에 대한 영향이고 음수 값이면 파랑 에너지 소산 비 율로서 파랑의 쇄파 및 마찰과 관계된다. 파랑의 생성은

Phillips

와 Miles의 미캐니즘을 도입하여 다음과 같이 주어진다.

(7)

여기서 A는 Phillips(1958)의 공진 기구를 반영한 것으로 선 형 성장 계수이고 B는 Miles(1951)의 전단 기구로 기하급수 적인 성장 계수를 나타낸다. 그에 대한 상세한 서술은 다음 절에서 언급한다. B는 Snyder 등(1981)의 식에 근거한 다음

Komen

등(1984)의 식을 사용한다.

η S exp iσt

=

(

–

) u U exp iσt ,

=

(

–

)

∂

²S --- 2i

∂t σ∂

S

---

∂t

–

∇

CC_g

--- ∂g U --- i

∂t

^–

σ

^U

⎝ ⎠

⎛ ⎞ k

– ²CC_gS

⋅

+ =S_W

∂U ∂t

--- i–

σU+g S ∇

=0

S_W~

σC

_gWexp i

₍

k x

_{⋅ ) Δ}

^s

ΔxΔy

---

∂F ∂t

---+

∇ ⋅ (

CgF

)

=W_inF Cg=Cgk

⁄ F

k

,

W_in A F--- B+

=

그림

4.

범람지역에서 육지 격자로의

flux

유입

(D=h+

η

⁾

(8)

여기서 f는 주파수이며, 는 해수와 공기의 밀도율로 약 0.0012의 값이며 는 바람의 방향이고 U

_*

는 마찰 속 도로 다음 Wu 등(1982)의 식을 사용한다.

(9)

일정 수심에서 +x방향으로의 풍속에 대한 1차원적인 파랑 성장을 검토한다. 그런 경우 식 (6)은 다음과 같이 된다.

(10)

정상상태인 경우 바람에 의한 파랑의 성장은 다음 상미분 방정식으로 얻을 수 있다.

(11)

경계조건으로서 x=0에서 F(f)=0으로 두면 다음 해를 얻는다.

(12)

또 식 (11)에서 A를 무시하고 해를 구하면 다음과 같다.

(13)

식 (12)의 해와 유사한 경향을 보이기 위해서는 식 (13) 에서의 임의 계수 c를 A/B로 둘 수 있다. 따라서 취송 거 리가 짧은 경우를 제외하고는 만족할 만한 결과를 제공할 것이다. 또한 일정 수심인 경우 완경사 방정식과 비교 정리 하면 다음과 같다.

(14)

따라서 초기 진폭을 로 두었을 때의 S에 대한 해석 해는 다음과 같다.

(15)

그러므로

(16)

이와 같이 간단한 경우의 파랑 생성에 대한 해를 본 연구 의 파랑 모형으로부터의 결과와 비교하여 수립된 모형의 파

랑 생성을 검토한다.

4.

모형 검증

처오름 현상과 해일 범람 모형을 검증하기 위해서 포물선 형 수조(그림 5)에서 Thacker가 수행했던 바와 같이 대칭적 인 포물선형 초기 조건으로부터 발생하는 수면의 시간적 변 화에 대하여 수치모형이 적용되었다. 적용된 격자망은

320

×320의 격자수와 8 m×8 m 격자간격, 1.25초의 시간간 격에 대하여 수행되었다. 파랑모형 수조에서의 수면 움직임 해법과 비교되었다. 본 모형과 분석해의 결과 비교는 그림

6

에 도시된 바와 같이 상당히 유사한 결과를 보이고 있다.

그러므로 본 모형은 지진해일 파와 같은 장파가 해안에 내 습했을 경우 발생하는 범람 현상을 충분히 모의할 수 있는 것으로 판단된다.

풍파 발생 실험은 일정한 풍속(50 m/s)과 일정한 수심

(

두 경우: 10 m, 50 m) 조건하에서 수행되었다. 바람이 불어 주기 10초인 풍파가 발생하는 경우 그림 7에서와 같이 취송 거리의 함수로 완전히 발달된 스펙트럼 에너지(fully

developed spectral energies)

를 함께 도시하였다. 본 연구의

파장 확장기법을 위상분해법(P.R.M; Phase-Resolving Method) 의 수치모형에 적용한 결과 광역에 적용하는 위상평균법

(P.A.M; Phase-Average Method)

과 이론적 결과와 잘 일치

B 0.5

π ρ

a

ρ

w

---max 028U_*

---cosC

( θ θ

– w

) 1

–

,

f

=

ρ

a

⁄ ρ

w

θ

w

U_*=U₁₀

(

0.8 0.065U+ ₁₀

) 10 ×

^–3

∂F f()

--- Cg f

∂t ( )∂

F f

( )

---

∂x

+ =W_in

( )F f()

f

Cg f

( )∂

F f

( )

---

∂x

=A BF f+

( )

F A

B--- exp Bx Cg---

⎝ ⎠ ⎛ ⎞ 1

–

=

F cexp Bx Cg---

⎝ ⎠ ⎛ ⎞

=

2S

∇

S 1 iW_in n

σ

---

⎝

–

⎠

⎛ ⎞k

² –

=

2A

⁄ ρgB

S 2A

ρ

^gB

---exp i 1 iW_in n

σ

---kx

⎝

–

⎠

⎛ ⎞

=

F A

B--- exp i 1 iW_in n

σ

---kx

⎝

–

⎠

⎛ ⎞

²

=

그림

5.

포물선형 수조에서의 수면 진동 그림

6.

분석해와의 시간적 비교

하고 있다. x=0에서는 파랑은 0이 아닌 임의의 파고를 갖는 주기 10초의 입사파로 주어졌다. 20 km 길이의 해역에 격 자간격 100 m인 격자체계에서 수치해를 구하였다. 주기는

50

배 확장되어 500초라는 가상의 주기를 사용하여 파장이 확 장되었다. 그러나 군속도와 파속은 10초의 파에 대하여 산정 되었기 때문에 파의 전파 및 위상 속도는 10초 파가 갖는 값으로 유지된다.

5.

청계만에의 적용

본 논문은 방조제 건설과 방파제 건설에 의해 높아진 고

극조위(EHWL) 상태 하에서 풍파에 따른 범람 취약 지구의 범람 특성 변화 조사에 초점이 맞추어져 있다. 풍파 시뮬레 이션을 위한 계산 영역은 청계만을 포함하는 광역(그림 8)과 목포 북항 주변 해역을 포함하는 상세역(그림 9)으로 구성되 그림

7.

일정한 풍속

50 m/s

에서의 풍파 발생 실험

그림

8.

풍파 모의를 위한 계산 영역

(

내부

box)

그림

9.

해일

-

파랑이 결합된 범람역 계산을 위한 목포 북항 영역

그림

10.

풍속

50 m/s

에 대한

SWAN

모형 결과와의 비교

어 있다. 목포 북항은 북서쪽의 낮은 평면 해안 지역에 위 치해 있다. 격자수 316×625, 격자간격 60 m×60 m의 거친 격자(coarse grid) 체계와 격자수 360×320, 격자간격 5 m×

5 m

의 상세 격자(fine grid) 체계를 사용하였다.

그림 10(a)는 서쪽에서 동쪽으로 부는 균일한 풍속 50

m/s

에 대하여 본 모형으로부터 계산된 파고의 분포를 도시 하고 있으며 모형의 수행 능력 평가를 위하여 그림 10(b)에 도시된 SWAN 모형과 비교되었다. 대체로 유사한 경향을 나타내고 있으나 방조제와 같은 해안 구조물로 인하여 반사 파가 일부 형성되는 모습이 눈에 띈다. 사용된 격자간격보다 파장을 충분히 키우기 위하여 비교적 큰 30초의 가상 주기 를 사용하였다. 그림 11(a)에 침수구간을 비교하기 위한 위 성사진이 도시되었고, 만조위에서 파의 영향이 없는 조건에 서 단순한 수위 상승으로 인한 침수구간이 그림 11(b)에 도 시되었다. 그림 12에는 파랑의 영향으로 인한 수치 모형 결 과가 도시되었는데 그림 12(a)는 풍속 50 m/s에 대하여 발 생한 풍파로 인한 결과이며 그림 12(b)는 풍속 70 m/s에 대한 모형 결과이다. 풍속 70 m/s인 경우는 고파랑의 영향 으로 해수가 항만구조물을 넘어 항만 구조물 뒤쪽 200 m까 지 침수구간이 확대되는 것을 알 수 있다.

6.

결 론

예보용으로 수립된 본 범람 모형 시스템은 이상 해양 조

건에서 범람으로 침수 피해가 빈번히 발생하는 특정지역인 목포 북항에 대하여 적용되었다. 풍파 및 해일 범람 모형이 청계만에 적용되었고, 풍속의 크기에 따라 목포 북항에서 침 수가 어떻게 발생되는 지를 모의하였다. 방조제 시스템이나 호안과 제방 등의 방수 구조물 건설은 연안역의 방호 역할 을 위하여 중요하나 이로 인한 고조위 상승은 더 넓은 연안 에서의 침수 피해를 야기할 수도 있다. 따라서 구조물 건설 이나 배치를 통한 연안역 방호법은 습지로서 연안의 친환경 적 기능 저하는 물론 주변 지역에 광범위한 해양 환경의 변 화를 초래해 예기치 않은 대규모 피해를 초래할 수 있다.

본 풍파 및 해일 모형은 긴급 상황시 연안역에 거주하는 주민과 재산을 보다 더 효과적으로 보호할 목적의 예·경보 시스템으로 개발되었다. 이 시스템은 신속한 계산이 가능하 고 일정 수준의 정확도를 제공하는 시스템으로서 더 나은 예·경보 시스템이 갖추어지기 전까지라도 현지 적용하여 관 측 자료와의 지속적인 비교·검토 및 개선으로 신뢰도를 높 여갈 시점에 이르렀다고 본다. 그러면 모형의 꾸준한 개선도 손쉽게 이루어지며 침수로 인한 인명 피해를 좀 더 최소화 하고 예·경보 시스템이 좀 더 빨리 구축되는 기술 환경이 조성하리라 예상한다.

감사의 글

본 연구는 건설교통부 지역기술혁신사업의 연구비지원(05

그림

11.

목포 북항 부근의 위성사진 및 최고수위시 침수지역

그림

12.

목포 북항에서 풍파로 인한 침수구간

지역특성B05-01)에 의해 수행되었습니다. 이 논문의 일부는 한국과학재단 특정기초연구(R01-2005-11177-0) 지원으로 수 행되었습니다.

참고문헌

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pp. 611-619.

강주환, 문승록, 박선중(2006) 조석/해일 환경변화를 감안한 고극 조위 빈도분석. 대한토목학회논문집, 대한토목학회, 제26권, 제1B호, pp. 99-106.

Briggs, M. J., Synolakis, C.E., Harkins, G.S., and Green, D.R.

(1995) Laboratory experiments of tsunami runup on a circular island. PAGEOPH, Vol. 144, pp. 569-593.

Kang, J.W. (1999) Changes in tidal characteristics as the result of the construction of sea-dike / seawalls in the Mokpo coastal zone in Korea, Estuarine, Coastal and Shelf Science, Vol. 48, pp. 429-438.

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접수일: 2007.11.28/심사일: 2007.12.22/심사완료일: 2007.12.22)