Metal Phone MIMO Antenna with Auxiliary Slot

(1)

ISSN 1226-3133 (Print)․ISSN 2288-226X (Online)

Ⅰ. 서 론

최근 스마트 폰의 발달로 내장형 안테나의 개발이 중 요시되고 있다. 스마트 폰의 전체 크기는 증가하고 있지 만, 그에 따라 디스플레이의 크기도 증가하고 있어, 안테 나 장착 공간은 더 협소해지고 있다. 또한, 외관의 미적 설계와 제품의 견고성을 갖추기 위해서 스마트 폰 후면 커버(cover)를 메탈(metal) 재질로 적용하여 출시하고 있

다. 이러한 공간의 협소와 더불어 메탈 커버의 등장은 안 테나 동작에 많은 어려움을 주고 있다. 특히 메탈 커버의 경우, 메탈이 안테나를 에워싸고 있기 때문에, 방사에 지 장을 초래함으로써 방사효율을 저하시키게 한다. 더구나 메탈이 접지역할을 함으로써 안테나 임피던스와 대역 특 성을 나쁘게 하여 이를 극복하기 위한 다양한 실무적 연 구가 매우 시급하다. 접지에 둘러싸인 상황에서 효율을 높이는 방법으로 접지 부분에 PIFA(Planar Inverted F An-

보조 슬롯에 의한 메탈 폰 MIMO 안테나

Metal Phone MIMO Antenna with Auxiliary Slot

이 원 희․박 민 길․손 태 호 Won-hee Lee․Minkil Park․Taeho Son

요 약

본 논문에서는 4G 이동 통신을 위한 메탈 폰용 보조 슬롯 하이브리드 MIMO 안테나를 설계하고, 이를 제작하였다.

보조 슬롯은 단말기 후면 메탈 커버에 슬롯을 내어 LTE class 40 대역을 담당하게 하였다. 보조 슬롯은 모노폴 안테나와 함께 하이브리드로 동작한다. 제안 안테나는 LTE class 13/ LTE class 14/ CDMA/ GSM/ DCS/ PCS/ W-CDMA/ LTE class 40 대역에서 VSWR 3:1 이하의 조건을 만족하였다. MIMO 동작을 위한 ECC(Envelope Correlation Coefficient)는 전 대역에 서 0.2 이하의 특성을 보였다. MTG 무반사실 측정한 안테나의 평균 이득은 —5.57～—1.45 dBi이고, 효율은 27.75～71.6

%로 측정되었다.

Abstract

In this paper, a hybrid MIMO antenna for the metal phone with auxiliary slot for 4th generation mobile communication is designed and implemented. Auxiliary slot locates on the rear metal cover of the phone, and handles for LTE class 40 band. The auxiliary slot operates hybrid with a monopole antenna. Studied antenna satisfies under VSWR 3:1 for LTE class 13/ LTE class 14/ CDMA/ GSM/

DCS/ PCS/ W-CDMA/ LTE class 40 bands. ECC(Envelope Correlation Coefficient) value for MIMO characteristic is less than 0.2 over the whole design bands. Average gains and antenna efficiencies measured by MTG anechoic chamber were —5.57～—1.45 dBi and 27.75～71.6 %, respectively.

Key words: MIMO Antenna, Mobile Phone Antenna, Hybrid Antenna, Slot Antenna



「이 연구는 2014년도 정부(교육부)의 재원으로 한국연구재단의 기초연구사업 지원을 받아 수행된 연구임(2014025660).」

순천향대학교 정보통신공학과(Department of IT Engineering, Soonchunhyang University)

․Manuscript received December 29, 2014 ; Revised February 16, 2015 ; Accepted February 23, 2015. (ID No. 20141229-03S)

․Corresponding Author: Taeho Son (e-mail: [email protected])

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tenna)와 접지가 없는 소형 공간에 IFA(Inverted F Antenna) 를 하이브리드(hybrid)로 적용한 연구가 진행되었다^[1],[2]. 후면 메탈 커버를 안테나로 적용하는 방법에 관한 연구 도 시도되고 있으나, 아직 방사효율이 높지 않은 단점을 보이고 있다^[3]. 또한, 메탈 커버 면에 슬롯을 내어 다중공 진을 유도한 연구가 진행되었으나, 대역이 좁은 단점을 가지고 있다^[4],[5].

본 논문에서는 주 안테나를 기판에 설계하고, 메탈 커 버에 안테나로 동작하는 보조 슬롯을 만들어 함께 동작 하게 하는 메탈 폰용 안테나를 제안한다. 주 안테나는 모 노폴과 IFA가 동시에 동작하는 하이브리드 안테나로 설

계한다^[6],[7]. 메탈 커버에 위치하는 보조 슬롯은 주 안테나

의 커플링(coupling)을 받은 급전선으로 급전한다. 따라서 본 안테나는 모노폴과 IFA 및 보조슬롯이 동시에 하이브 리드 동작한다고 볼 수 있다. 시중에 출시된 스마트 폰의 크기와 동일한 보드를 이용하여 안테나를 설계한다. 보조 슬롯은 LTE class 40 대역(2.3～2.4 GHz)에서 동작하도록 설계한다. 제안 안테나는 폰의 상단 및 하단에 각각 위치 하는 대각선 급전방식의 MIMO(Multiple Input Multiple Output) 시스템용으로 설계한다. 또한, LTE class 13(746～

787 MHz), LTE class 14(758～798 MHz), CDMA(824～894 MHz), GSM(880～960 MHz), DCS(1,710～1,880 MHz), PCS (1,750～1,910 MHz), WCDMA(1,920～2,170 MHz), LTE class 40(2,300～2,400 MHz)의 8중 대역에서 —6 dB 이하 의 반사계수를 만족하도록 한다. 설계는 Ansoft사 HFSS 를 이용하여 설계하고, 시뮬레이션 결과 특성을 나타낸 다. 측정을 위한 안테나의 구현은 베어 보드(bare board) 에 동판 커버를 입혀서 구현하고, Network Analyzer 및 무 반사실 방사특성 측정으로 제안 안테나의 특성을 측정하 고, 이를 검토하고 고찰한다.

Ⅱ. 안테나 구조

그림 1에서 제안 안테나는 크게 베어 보드와 메탈 커버 의 2층 구조를 가지며, 그 사이의 간격은 7 mm이고, 재질 은 공기층으로 설정하였다. 그림 1(a)는 제안 안테나의 전 체 모습이다. 베어 보드는 유전율 4.4인 PCB 기판이며, 크기는 현재 시판되고 있는 스마트 폰과 유사한 64×126

(a) 제안 안테나 (a) Proposed antenna

(b) 슬롯 급전선로의 위치 (b) Position of slot feeding line

(c) 베어 보드에 부착되는 메탈 커버 (c) Metal cover on bare board 그림 1. 제안 안테나의 구조

Fig. 1. Structure of the proposed antenna.

×0.8 mm(가로×세로×두께)이다. 베어 보드 상단과 하단에 각각 15 mm 공간이 주 안테나를 구현하기 위한 공간이 다. 주 안테나는 MIMO 동작을 위해 베어 보드 상단과 하

(3)

단에 위치하였고, 급전 방식은 베어 보드 중앙부 양단에 서 2개의 port가 주 안테나까지 CPWG(Co-planar Wave- guide with Ground) 방식으로 이어져서 베어 보드 상단에 있는 안테나 1과 하단에 위치한 안테나 2에 각각 급전된 다. 메탈 커버의 크기는 64×116 mm(가로×세로)이다. 그 림 1(b)와 그림 1(c)는 메탈 커버와 베어 보드 간의 구조를 설명한다. 우선 그림 1(b)는 주 안테나가 구현된 베어 보 드에 슬롯 급전선로가 추가되는 모습이다. 슬롯 급전선로 는 x-y 평면인 베어 보드 위에서 시작하며, z축 방향으로 연장되어 베어 보드와 메탈 커버 사이에서 'L'자 형태로 구부러져 있다. 또한, 슬롯 급전선로의 종단 부분은 슬롯 의 중앙 부분에서 수직으로 급전하기 위해서 x축 방향으 로 연장된다. 그림 1(c)는 베어 보드에 부착되는 메탈 커 버를 나타낸다. 메탈 커버에는 보조 슬롯이 상단과 하단 에 위치하여 주 안테나와 함께 MIMO 동작한다. 베어 보 드에 덮을 메탈 커버는 보조 슬롯이 동작할 수 있는 그라 운드 조건을 만족하게 하기 위해 베어 보드의 그라운드 와 연결해 준다. 베어 보드와 연결은 메탈 커버의 네 개의 모퉁이에서 각각 5 mm 폭의 면으로 x-z 평면에서 뻗어 나가 이어지게 된다.

Ⅲ. 안테나 설계

그림 2는 주 안테나의 구조를 나타낸 모습이다. 주 안 테나는 모노폴 안테나, IFA와 슬롯 급전선로로 나뉜다.

모노폴 안테나는 메인 급전에 직접 급전되어 동작한다.

슬롯 급전선로는 메인 급전선로의 좌측 접지 면과 이어 지고, IFA는 메인 급전선로의 우측 접지 면과 이어지게

그림 2. 주 안테나의 구조

Fig. 2. Structure of the main antenna.

된다. 슬롯 급전선로와 IFA는 모노폴 안테나에 커플링되 어 하이브리드 동작하게 된다. 하이브리드를 위한 커플링 구간은 0.5 mm 간격을 유지하였다. 모노폴 안테나와 IFA 는 안테나 역할을 하여 LTE class 13부터 W-CDMA까지 의 대역을 담당하도록 설계하였다. 낮은 대역(LTE class 13, 14/ CDMA/ GSM)은 L¹과 L²의 길이를 조절하였고, 높 은 대역(DCS/ PCS/ W-CDMA)은 L³를 조절하여 전 대역 을 만족시켰다. 슬롯 급전선로는 보조 슬롯이 동작하기 위한 급전으로 사용하였으며, 안테나로 동작하지 않는다.

그림 3과 그림 4는 각각 L¹와 L²의 길이 변화에 따른 반

0.6 0.8 1.0 1.2 1.4

-20 -15 -10 -5 0

LTE class 13,14/ CDMA/ GSM bands

S11 (dB)

Frequency (GHz)

L1=3mm L1=5mm L1=7mm

그림 3. L1 길이 변화에 따른 반사계수 변화

Fig. 3. Reflection coefficient as a function of length L1.

0.6 0.8 1.0 1.2 1.4

-20 -15 -10 -5 0

LTE class 13,14/ CDMA/ GSM bands

S11 (dB)

Frequency (GHz)

L2=18mm L2=20mm L2=22mm

(4)

사 계수 변화를 보인다. L¹의 길이가 길어짐에 따라 공진 주파수가 낮아지게 되고, 길이가 5 mm일 때 —6 dB를 기 준으로 GSM 대역을 만족시키는 특성이 나타났다. L²도 동일한 결과를 보이며, 길이가 20 mm일 때 —6 dB를 기준으로 LTE class 13, 14 대역을 만족하게 했다.

그림 5는 L³길이에 따른 반사계수 변화를 나타낸다. L³

1.6 1.8 2.0 2.2

-25 -20 -15 -10 -5 0

DCS/ PCS/ W-CDMA bands

S11 (dB)

Frequency (GHz) L3=2mm

L3=4mm L3=6mm

(a) x-y 평면 (a) x-y plane

(b) y-z 평면 (b) y-z plane 그림 6. 보조 슬롯의 구조

Fig. 6. Structure of the auxiliary slot.

의 길이가 길어짐에 따라서 공진 주파수가 낮은 주파수 로 이동한다. 이 공진 주파수는 모노폴의 L¹에 의한 체배 주파수와 함께 DCS 대역을 담당하게 된다. 또한, PCS 대 역에서 반사계수 특성이 민감한 반응을 보인다. L³의 길 이가 4 mm일 때 가장 양호한 반사계수 특성을 보이고 있다.

그림 6은 안테나로 동작하는 보조 슬롯의 구조이다. 그 림 6(a)은 메탈 커버 상에서 보조 슬롯의 위치를 보여주 며, 그림 6(b)는 y-z 평면에서 바라본 슬롯 급전선로의 모 습이다. 베어 보드와 메탈 커버 간의 간격은 7 mm이다.

그림 6(a)에서 보조 슬롯의 위치가 주 안테나의 바로 밑부 분에 위치하게 되는데, 이 이유는 주 안테나에서 생기는 전계에 의한 불필요한 커플링을 피하기 위해서이다.

그림 7은 그림 6의 h 높이에 따른 반사계수 변화를 보 인다. 높이가 5.5 mm일 때 높은 대역과 LTE class 40 대역 에서 양호한 반사계수 특성을 보인다. 보조 슬롯은 중앙 급전으로 다이폴 안테나와 같은 동작을 하게 된다. 따라 서 슬롯 길이 L에 따른 공진 주파수의 이동을 기대할 수 있다.

그림 8은 L 길이 변화에 따른 반사계수의 변화를 보인 다. 길이 변화는 보조 슬롯의 중앙 부분을 기준으로 양 끝 을 조절하였고, 길이가 길어짐에 따라 공진 주파수가 낮 아지게 되는 것을 확인할 수 있다. 50 mm일 때 LTE class 40 대역의 중심주파수인 2,350 MHz에 위치하여 대역 전

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0

-35 -30 -25 -20 -15 -10 -5

0 LTE class 40 band

DCS/ PCS/ W-CDMA bands LTE class 13,14/ CDMA/ GSM bands

S11 (dB)

Frequency (GHz) h=4.5mm

h=5.5mm h=6.5mm

그림 7. h 높이 변화에 따른 반사계수 변화 Fig. 7. Reflection coefficient as a function of heigt h.

(5)

2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 -20

-15 -10 -5 0

LTE class 40 band

S11 (dB)

Frequency (GHz)

L=48mm L=50mm L=52mm

그림 8. L 길이 변화에 따른 반사계수 변화

Fig. 8. Reflection coefficient as a function of length L.

(a) x-y 평면 (a) x-y plane

(b) y-z 평면 (b) y-z plane

그림 9. 보조 슬롯의 전계 강도(2,350 MHz)

Fig. 9. E-field intensity of the auxiliary slot(2,350 MHz).

체에서 양호한 특성을 나타낸다.

위와 같이 4가지 변수에 대한 반사계수 변화를 토대로 설계된 안테나의 최적 설계 값은 표 1과 같으며, 변수 외 의 나머지 파라미터들은 최적 값을 갖는다.

그림 10. 제안 안테나 제작 사진

Fig. 10. Photo of the implemented antenna.

표 1. 설계된 제안 안테나의 최적 값

Table 1. Optimum design lengths for the proposed antenna.

변수 길이(mm)

주 안테나

L1 5

L2 20

L3 4

보조 슬롯 h 5.5

L 50

그림 9는 보조 슬롯이 동작하는 LTE class 40 대역의 중심주파수인 2,350 MHz에서 전계 강도를 나타낸 그림이 다. 그림 9(a)는 보조 슬롯의 전계 강도를 x-y평면에서 바 라본 모습이다. 전계 급전을 받는 보조 슬롯의 중앙 부분 이 붉은색으로 강 전계를 띄는 것을 볼 수 있다. 그림 9(b) 는 보조 슬롯의 중앙 부분에서 y-z 평면의 전계 강도를 나 타낸다. 이는 보조 슬롯이 슬롯 급전선로로부터 전계 급 전을 받아 동작하는 모습을 나타낸다. 슬롯 급전선로와 보조 슬롯의 중앙 부분에서 강 전계를 보이며, 전계 급전 되는 것을 확인할 수 있다.

Ⅳ. 안테나 제작

그림 10은 시뮬레이션 설계를 기반으로 제작한 제안 안테나 사진이다. 베어 보드 위의 주 안테나는 동 테이프 를 이용하여 제작하였고, 슬롯 급전선로와 메탈 커버는 공중에 떠 있어서 고정할 필요가 있으므로 더 단단한 동 판을 잘라 제작하였다.

(6)

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 -20

-10

0 lower band upper band LTE class 40 band

S11 (dB)

Frequency (GHz) measurement

simulation

(a) Port 1의 반사계수

(a) Reflection coefficient at port 1

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0

-40 -30 -20 -10

S22 (dB)

Frequency (GHz) measurement

simulation

(b) Port 2의 반사계수

(b) Reflection coefficient at port 2

그림 11. 시뮬레이션 설계와 제작의 반사계수 비교

Fig. 11. The reflection coefficient comparison of simulation and measurement.

그림 11은 시뮬레이션 반사계수 결과와 제작된 제안 안테나의 반사계수 측정 결과를 비교한 그래프이다. 메탈 커버로 인한 그라운드 효과에 민감하여 약간의 오차가 있으나, 공진의 위치로 보아 같은 동작을 하는 것을 알 수 있다. 보조 슬롯의 동작 대역인 LTE class 40 대역의 중심 주파수에서 시뮬레이션 결과는 —9 dB과 —9.4 dB, 제작 결과는 —13 dB과 —10 dB로 측정되었다.

보조 슬롯의 동작 여부를 알아보기 위한 그래프는 그

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0

-20 -10

S11 (dB)

Frequency (GHz) with slot

no slot

그림 12. 슬롯이 없는 메탈 커버와 슬롯을 포함한 메탈

커버의 반사계수 비교

Fig. 12. The reflection coefficient comparison metal cover without slot and with slot.

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25

0.30 lower band upper band LTE class 40 band

Envelope Correlation Coefficient

Frequency (GHz)

ECC

그림 13. 포락선 상관 계수

Fig. 13. Envelope Coefficient Correlation(ECC).

림 12에 나타나 있다. 그림 12의 그래프는 슬롯이 없는 메 탈 커버를 부착하였을 때의 반사계수와 보조 슬롯을 포 함하고 있는 메탈 커버를 부착했을 때의 반사계수를 비 교한 그래프이다. 보조 슬롯을 포함하였을 때, LTE class 40 대역에서만 추가 공진이 생기는 것을 확인할 수 있다.

이는 보조 슬롯이 대역을 추가한다는 것을 보여준다.

그림 13은 MIMO 안테나에서 데이터 통신을 위해 필요 한 포락선 상관 계수(Envelope Correlation Coefficient: ECC)

(7)

이다. ECC는 MIMO 안테나에서 각 안테나에 도달하는 RF 신호의 전파 경로끼리의 영향을 알 수 있는 지표이다.

-40 -30 -20 -10 0

0

30

60

90

120

150 180

210 240 270

300 330

-40

-30

-20

-10

0

Gain (dBi)

[simulation]746MHz [measurement]746MHz [measurement]960MHz

(a) LTE class 13, 14/ CDMA/ GSM

-40 -30 -20 -10 0

0

30

60

90

120

150 180

210 240 270

300 330

-40

-30

-20

-10

0

Gain (dBi)

(b) DCS/ PCS/ W-CDMA

-40 -30 -20 -10 0

0

30

60

90

120

150 180

210 240 270

300 330

-40

-30

-20

-10

0

Gain (dBi)

(c) LTE class 40 그림 14. 구현된 안테나의 측정된 H면 패턴

Fig. 14. Measured H plane pattern of the implemented antenna.

이 계수의 범위는 0부터 1까지이며, S¹¹, S22, S21의 데이 터를 이용한 수식으로 결정된다. ECC를 구하기 위한 ^

는 식 (1)과 같다.

_  ^^^^^ ^^^^^

_^__^_^

(1)

ECC의 산출은 식 (1)과 같은 산란계수에 의한 방법 외, 방사패턴에 의한 산출 방법도 있다. 본 연구에서는 식 (1) 을 사용하여 그 값을 구하였다. ECC의 계수가 0.5 미만일 때 안테나에서 다이버시티 이득이 얻어지게 되며, 0에 가 까울수록 완벽한 MIMO 성능을 나타냄을 뜻한다^[9]. 그림 13에서 음성 통화 대역인 GSM 대역을 제외한 나머지 대 역에서 모두 0.2 이하의 특성이 나타남으로써 데이터 통 신을 위한 양호한 ECC 결과를 보였다.

그림 14는 무반사실 방사 측정 결과의 H면 패턴(y-z 평 면)을 시뮬레이션 결과와 비교하여 보여준다. 각 대역에 서의 H면 패턴은 등방성에 가까운 특성을 나타내며 시뮬 레이션과 비슷한 결과를 보인다. 그림 14(c)에서 2,300 MHz의 시뮬레이션 H면 패턴은 2,300 MHz의 측정 결과, H면 패턴과 거의 겹쳐져 있다. Port 2의 H면 패턴 역시 port 1과 거의 같으므로 그 결과는 지면상 생략하기로 한 다. E면 패턴 결과 역시 양호하게 측정되었으나, 모바일 안테나에서 중요한 패턴은 H면 패턴이므로 이를 생략하 기로 한다.

표 2는 제안 안테나의 효율과 평균 이득을 나타낸다.

전 대역에서 평균 효율은 port 1에서 51.15 %, port 2에서 51.83 %로 측정되었다. 모바일 안테나에서 중요한 평균 이득은 port 1과 port 2에서 각각 —3.04 dBi와 —3.03 dBi 로 측정되어 양호한 결과를 보였다.

Ⅴ. 결 론

본 논문에서는 메탈 폰을 위한 보조 슬롯 하이브리드 MIMO 안테나를 설계하고, 이를 구현하였다. 안테나는 주 안테나와 보조 슬롯으로 구성하였으며, 주 안테나는 모노폴과 IFA가 동시에 작동하는 하이브리드 안테나로 설계하였다. 주 안테나의 커플링으로 급전되는 보조 슬롯 은 LTE class 40 대역에 맞추었다. 주 안테나는 두께 0.8

(8)

표 2. 제안 안테나의 효율과 평균이득

Table 2. Efficiencies and the average gains of the proposed antenna.

Port 1 Port 2 f [MHz] Eff.[%] Avg.[dBi] Eff.[%] Avg.[dBi]

Lower band

746 27.75 —5.57 19.31 —7.14 801 45.97 —3.37 43.94 —3.57 867 54.08 —2.67 57.26 —2.42 922 62.82 —2.02 72.59 —1.39 960 57.33 —2.42 67.64 —1.70

Upper band

1,710 32.65 —4.86 55.65 —2.55 1,770 61.09 —2.14 47.52 —3.23 1,830 66.82 —1.75 66.63 —1.76 1,890 70.67 —1.51 72.68 —1.39 1,940 71.60 —1.45 57.09 —2.43 2,000 50.05 —3.01 41.00 —3.87 2,060 39.15 —4.07 39.35 —4.05 2,170 58.33 —2.34 48.74 —3.12 LTE

class 40 band

2,300 43.40 —3.63 45.35 —3.43 2,350 46.93 —3.29 49.05 —3.09 2,400 41.44 —3.83 42.57 —3.71

mm의 FR4 베어 보드 상단과 하단에 위치시키고, 베어 보 드를 덮는 메탈 커버의 상하 단에 보조 슬롯을 내었다.

MIMO 급전은 대각선 급전을 적용하였다.

제작 후 측정을 통해 안테나는 LTE class 13/ LTE class 14/ CDMA/ GSM/ DCS/ PCS/ W-CDMA/ LTE class 40의 넓은 8중 대역에서 VSWR 3:1을 만족하였다. MIMO 시스 템의 조건인 ECC는 전 대역에서 0.2 이하의 특성을 보였 다. MTG 무반사실에서 측정한 안테나의 LTE class 13에 서 GSM의 낮은 주파수 대역에서의 평균이득 및 효율은 각각 —5.57～—1.94 dBi 및 64.01～27.75 %이었다. 또한, DCS에서 LTE class 40까지의 높은 주파수 대역에서는 각 각 —4.86～—1.45 dBi 및 32.65～71.60 %이었다. 본 연구 는 메탈 커버를 갖는 스마트 폰을 포함한 이동통신 단말

기 안테나의 개발 및 성능개선에 도움을 줄 수 있다고 생 각한다.

References

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[9] Constantinos Votis, George Tatsis, and Panos Kostarakis,

"Envelope correlation parameter measurements in a MI- MO antenna array configuration", Int. J. Communica- tions, Network and System Sciences, vol. 3, no. 4, pp.

350-354, Apr. 2010.

(9)

이 원 희

2014년 2월: 순천향대학교 정보통신공학 과 (공학사)

2014년 3월～현재: 순천향대학교 정보통 신공학과 석사과정

[주 관심분야] 안테나 및 전자파 이론, 휴 대폰

박 민 길

2010년 2월: 순천향대학교 정보통신공학 과 (공학사)

2012년 2월: 순천향대학교 정보통신공학 과 (공학석사)

2012년 3월～현재: 순천향대학교 정보통 신공학과 박사과정

[주 관심분야] 휴대폰, RFID 및 전장용 안 테나 설계

손 태 호