볼트수직이음PHC말뚝 시공법에 관한 기술적 고찰(II) - 이음말뚝 성능 검증실험을 중심으로 -
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(2) 제가 발생하였고 작업소요시간 및 비용 측면에서도 불리하였다는 것을 고찰하였다. 이 기술기사에서는 볼트 수직이음 PHC말뚝이 이음말뚝의 성능을 충족시키는지 여부를 고찰하였다. 아울 러 표준이음방식인 용접이음 PHC말뚝의 성능도 고찰하였다.. 2. PHC말뚝 이음 시공 표준 고찰 (1) 이음 표준 분석 말뚝의 지중 근입길이가 15m 이상으로 길어지면 PHC말뚝의 이음은 필수적으로 필요하게 된다. PHC말뚝 의 이음관련 표준 규정을 표 1에 요약하였다. PHC말뚝의 이음은 아크용접이음으로 실시하고 수동 또는 반자 동용접을 실시하도록 규정하였다.. (2) 이음말뚝이 가져야 할 기본 성능 KS F 4306 해설에서는 ‘2.3.5 이음부의 휨 강도(본체의 4.5) 이음부의 휨 강도는 몸체의 휨 강도와 동등 이 상인 것이 원칙이지만, 이음부는 이음 철물 등으로 보강되어 있고 강성도 높고 몸체의 균열 휨 모멘트에 대해 서 안전하므로 여기에서는 파괴 휨 모멘트만을 대상으로 하고 있다.’라고 규정하고 있다. 아래에 원문을 첨부 하였다.. 표 1. PHC말뚝 이음관련 표준 규정 국가 기준. 전문시방서 기준. ① KS F 7001 원심력 콘크리트 말뚝의 시공 표준 ② KS F 4306 프리텐션 방식 원심력 고 강도 콘크리트 말뚝 ③ KCS 11 50 15 기성말뚝. ① 고속도로공사 전문시방서 11 50 15 기성말뚝 ② LH 전문시방서 23021 기성말뚝기초(타입공법) ③ 서울시전문시방서 토목편 제5장 말뚝공사 5-2 기성말뚝) ④ 철도건설공사 전문시방서(노반편) 제5장 구조물공사 5-4 기성말뚝기초 3.2 말뚝이음 ⑤ 항만및어항공사 전문시방서 제8장 기초말뚝 3.4.5 말뚝이음 ⑥ 농업생산기반시설공사 전문시방서 67 56 15 타입식 말뚝기초공사 3.7 현장 이음 5-2 기성말뚝. 용접이음 (아크 용접, 수동 또는 반자동). 용접이음 (아크 용접, 수동 또는 반자동). 035. _Geotechnical Engineering.
(3) 기술기사. KS F 4306 해설 2.3.5항에서 설명한 내용에는 다음의 의미를 내포하고 있다. KS F 4306 및 KS F 7001에서 표준이음방식으로 정하고 있는 용접이음 PHC말뚝은 이음하지 않은 말뚝(즉 단본 말뚝)과 동등 이상의 성능 을 가지기 때문에 말뚝 성능 자체에 대한 품질 시험은 실시하지 않고 파괴 휨 모멘트 품질 시험만 실시하도록 규정한 것이다. 따라서 파괴 모멘트를 대상으로 품질 검사 시험을 실시하기 이전에 볼트 수직이음 PHC말뚝 이 말뚝임을 입증하여야 한다. 이음말뚝은 기본적으로 이음하지 않은 말뚝과 동일한 거동을 나타내어야 한다. 즉 이음말뚝은 1개의 말뚝 으로 일체화 거동을 나타내어야 하며 콘크리트 제품이므로 탄성재료의 거동을 나타내어야 한다. 또한 아크용 접이음을 표준 이음방식으로 정하고 있으므로 그 외의 이음 방법은 용접이음과 동등 이상의 성능을 가져야 한다. 이음 PHC말뚝은 다음의 3가지 기본 성능을 만족하여야 한다. 이음말뚝의 일체화 거동 및 탄 성 거동은 동영상이 첨부되어 있는 그림 1을 통 하여 이해할 수 있을 것으로 보인다. ① 일체화 거동 성능(splicedpile.avi) ② 탄성 재료 성능(splicedpile.avi) ③ 용접이음과 동등 이상의 품질 성능. 그림 1. 이음말뚝의 일체화 거동 및 탄성 거동(splicedpile.avi). 3. 이음말뚝의 성능 검증 실험 볼트 수직이음 PHC말뚝의 이음말뚝 성능 검증 시험의 구체적인 계획을 표 2에 나타내었다. 여기서 표준 이음 방식인 용접이음 PHC말뚝의 성능 검증시험도 계획도 함께 실시하였다. 길이 7m의 직경 500mm인 A종 PHC말뚝 2개를 이음하여 시험말뚝으로 사용하였다. 여기서 볼트 수직이음 PHC말뚝을 직항타 또는 경타 시 공 후에는 볼트가 풀려 체결력이 심각하게 저하하여 체결력은 80% 이상까지 감소하는 것으로 나타났다(김 명학, 2018a; 2018b). 볼트 수직이음 방식의 자체 시방에서는 기준 체결력을 80∼120N·m로 제시하고 있으 므로 시공 전 최초 체결력을 100N·m로 하였을 때 직항타 또는 경타 시공 후 잔류 토크치는 20N·m 이하로 남 아 있게 되었다. 따라서 잔류 토크치를 20N·m로 하여 체결한 후 시험을 실시하였으며 직항타 또는 경타 시공 후 볼트 수직이음 PHC말뚝의 이음말뚝으로서의 3가지 성능을 분석하기 위함이었다. 이는 이음볼트가 풀린 상태를 모사하여 휨강도 시험을 실시한 것이었으며 이 때 20N·m의 볼트 체결력은 현장 시공 안전성능 검증 시험 시 측정한 이음볼트에서 측정한 잔류 토크치보다는 평균적으로 다소 큰 값이었다. 시험은 국토교통연구인프라운영원 첨단재료시험센터에서 실시하였다. KS F 4306에 규정된 휨강도시험 방법에 따라 시험을 진행하였으며 그 개요도를 그림 2에 나타내었다. 국토교통연구인프라운영원 첨단재료시 험센터에서 진행한 시험 모습을 그림 3에 나타내었다.. 036.
(4) 표 2. 볼트 수직이음 PHC말뚝의 이음말뚝 성능을 확인하는 시험 계획 구분. 볼트 수직이음 PHC말뚝. 용접이음 PHC말뚝. 모사 상태. 기호. 시공 전1). 200N·m 이상으로 체결(P-BV-11). 시공 후 이음볼트 풀린 조건. 시공 전. 성능 시험 항목. 볼트 체결(N.m). 일체화. 탄성재료. 단계별 재하 및 제하. 200이상. O. O. 20N·m로 체결(P-BV-02). 단계별 재하 및 제하. 20. O. O. 20N·m로 체결(P-BV-03). 단계별 재하 및 제하. 20. O. O. 20N·m로 체결(P-BV-04). 반복하중 재하. 20. O. O. 용접이음(P-W-01). 단계별 재하 및 제하. -. O. O. 용접이음(P-W-02). 단계별 재하 및 제하. -. O. O. 용접이음(P-W-03). 반복하중 재하. -. O. O. 재하 방법. 비고: 1) 자체 시방대로 체결한 조건. 그림 2. 휨시험 개요도(KS F 4306). 그림 3. 실험 모습. 4. 볼트 수직이음 PHC말뚝의 이음말뚝 성능 분석 (1) 시공 전 기준 토크치 이상으로 체결한 볼트 수직이음 PHC말뚝 보통 작업원의 인력으로 체결할 수 있는 토크치로 이음볼트를 체결하였으며 이 때 평균 토크치는 200N·m 이상으로 나타났다. 볼트 수직이음 말뚝에 하중을 단계적으로 증가시켜 파괴상태까지 재하 하였으며 그 결과 를 그림 4에 나타내었다. 가장 낮은 하중단계인 20kN에서도 볼트 수직이음 PHC말뚝에서는 볼트 수직이음 구에서 V형으로 꺾인 변형 양상이 나타났으며 PHC말뚝 본체는 완전한 직선 형태를 유지하고 있었다. 즉 2개 의 별개의 말뚝으로 거동하는 양상을 나타내었으므로 일체화 거동은 전혀 관찰되지 않았다. 그 이후의 하중 단계인 40, 60, 80kN의 하중 단계에서는 하중 단계가 증가할수록 V형으로 꺾어진 변형 양상은 더욱 심화되 었으며 별개의 직선화된 2개 말뚝 양상은 확연하게 관찰되었다. 즉 볼트 수직이음 PHC말뚝은 일체화 거동을 나타내지 않았고 1개의 말뚝이 아닌 것으로 나타났으므로 이음말뚝의 성능을 전혀 만족시키지 못하였다.. 037. _Geotechnical Engineering.
(5) 기술기사. (a) 재하단계에 따른 변형 상태. (a) 재하단계에 따른 변형 상태. (b) 하중 vs. 변위 거동. (b) 하중 vs. 변위 거동. (c) 이음말뚝 성능의 상세 분석. (c) 이음말뚝 성능의 상세 분석. 그림 4. 시공 전 볼트 수직이음 PHC말뚝의 일체화 및 탄성 거동 분석. 그림 5. 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 일체화 및 탄성 거동 분석. 그림 4(a)에서 다음과 같은 변형 양상을 관찰할 수 있었다. 볼트 수직이음 부위의 왼쪽 편 말뚝은 하중의 크 기에 상관없이 완전하게 직선 선형으로 변형하였다. 볼트 수직이음 부위에 인접한 오른쪽 편 말뚝 부위에서 는 60kN의 재하 하중 이상에서 급격한 변위 상태가 나타났으나 그 이외 말뚝 부분은 직선 선형 형상으로 변 형하였다.. 038.
(6) (2) 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝 그림 5로 부터 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 이음 말뚝 성능을 분석하였다. 각 하중 단계에서 볼트 수직이음 PHC말뚝은 이음부위에 대하여 양쪽으로 대칭된 직선 상태의 변위 양상을 나타내고 있었다. 즉 이음부를 기준으로 V형으로 꺾어진 채 2개의 별도의 말뚝으로 거동하는 것을 알 수 있었 다. 각 하중 단계에서 하중 제거 시 이음말뚝은 하 중 재하 전의 상태로 돌아가지 않는 것을 알 수 있 었다. 즉 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수 직이음 PHC말뚝은 탄성체로 거동하지 않는 것을 알 수 있었다. 즉 볼트 수직이음 PHC말뚝은 일체 화 거동을 나타내지 않았고 1개의 말뚝이 아닌 것 으로 나타났으므로 이음말뚝의 성능을 전혀 만족 시키지 못하였다.. (3) 용접이음 PHC말뚝. (a) 재하단계에 따른 변형 상태. 그림 6으로 부터 용접이음 PHC말뚝의 말뚝성능 을 분석하였다. 각 하중 단계에서 용접이음 PHC말 뚝은 이음부위에 대하여 양쪽으로 대칭된 곡선 상 태의 변위 양상을 나타내고 있었다. 즉 PHC말뚝과 용접이음부가 일체화 되어 1개의 말뚝으로 거동하 는 것을 알 수 있었다. 60kN 재하 후 하중 제거 시 약 1.6mm의 미소한 잔류변형이 남아 있으나 용접 이음 PHC말뚝이 탄성 거동을 보여 주는 자료로 활. (b) 하중 vs. 변위 거동. 용가능한 것으로 판단되었다. 즉 용접이음 PHC말 뚝은 탄성체로 거동하는 것을 알 수 있었다. 요약 하면 용접이음 PHC말뚝은 1개의 말뚝이었으며 탄 성 재료인 것으로 나타났으므로 이음말뚝의 성능 을 만족시켰다.. (4) 잔류변위 분석 (c) 이음말뚝 성능의 상세 분석. 시공 전 볼트 수직이음 PHC말뚝의 잔류변위는. 039. _Geotechnical Engineering. 그림 6. 용접이음 PHC말뚝의 일체화 및 탄성 거동 분석.
(7) 기술기사. 그림 7. 재하 단계에 따른 하중 제거 후 이음부의 잔류 변위. 그림 8. 재하 하중 단계에 따른 이음부의 변위. 60kN의 하중 단계에서도 6.0mm 정도까지 나타났다. 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 누적 잔류 변위는 60kN에서 11.4mm 정도 발생하였으며 하중이 증가하여 80kN의 재하 단계에 서는 누적 잔류변위가 15.6mm 정도까지도 나타났다. 용접이음 PHC말뚝의 잔류 변위는 60kN의 하중단계까 지는 1.8mm 정도 발생하였으며 그 이후 파괴하중에 접근하는 경우 즉 80kN에서는 3.6mm정도까지는 발생 하였다. 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 잔류 변위는 용접이음 PHC말뚝의 잔 류 변위보다 4.3 ∼ 6.0배만큼 크게 나타났으며 이는 이음품질 성능 측면에서 볼트 수직이음 PHC말뚝이 용 접이음 PHC말뚝에 크게 미달되는 것을 의미하였다(그림 7 참조).. (5) 재하 단계에 따른 이음부 변위 2가지 이음 PHC말뚝에 대하여 재하 단계에 따른 볼트 수직이음부와 용접이음부 중앙의 변위를 측정하여 그림 8에 나타내었다. 200N·m 이상의 토크치로 체결한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 경우 80kN까지, 시공 후 이음볼트가 풀린 상태를 모사한 20N·m의 토크치로 체결한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 경우 80kN(일부 말 뚝에서는 60kN)까지, 용접이음 PHC말뚝의 경우 100kN 단계까지 이음부 변위를 측정할 수 있었다. 시공 전 200N·m 이상의 토크치로 체결한 볼트 수직이음 PHC말뚝과 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝의 변위는 비슷한 수준이었다. 볼트 수직이음 PHC말뚝의 파괴하중인 재하 하중 80kN까 지는 용접이음 PHC말뚝의 변위는 볼트 수직이음 PHC말뚝의 1/3(40kN이하의 하중 단계)∼1/2(60kN이상 의 하중 단계) 수준이었으며 그 이후 하중 단계에서는 변위는 크게 증가하여 소성변형단계에 도달하였다.. (6) 이음말뚝들의 변형 상태 분석 및 PC 강봉의 정착 용접이음과 볼트 수직이음을 변형 상태를 비교하였다. 변위가 유사하게 발생한 하중 단계를 중심으로 이음. 040.
(8) (a) 수직측의 최대 축척이 80mm인 경우. (b) 수직측의 최대 축척이 30mm인 경우. 그림 9. 용접이음과 볼트 수직이음의 변형상태 분석. 말뚝들의 변형 상태를 비교하였다(그림 9 참조). 여기서 용접이음에서는 80kN의 재하 단계와 볼트 수직이음 에서는 60kN에서 변위가 유사하게 발생하였으며 두 개의 그래프를 비교하면 용접이음은 아래로 볼록한 곡 선 형상으로 변형하였으며 볼트 수직이음은 직선 선형형상으로 변형하는 것을 관찰할 수 있었다. 볼트 수직이음 PHC말뚝의 변형 상태가 아래로 볼록한 형상으로 변형되지 않고 직선 형상으로 변형되는 것은 PC강봉이 볼트 수직이음구의 상부판 또는 하부판에 정착되어 있지 못하기 때문이었다. 즉 용접이음을 위하여 생산된 PHC말뚝의 PC너트 또는 마밀라슈의 탭경에 볼트 수직이음구의 상부판 또는 하부판을 이음 볼트로 체결시키게 되므로 PC강봉이 정착될 수가 없다. KS F 4306의 ‘8. 제조 방법 8.6 이음부 b) PC강재의 끝부는 이음부에서 이음 철물에 정착되어야 한다.’고 명 확하게 규정하고 있다. 볼트 수직이음 PHC말뚝의 경우 PC강봉이 볼트 수직이음철물에 정착되어 있는지를 입증해야 한다. 참고로 ‘정착(anchorage)은 철근 끝이 콘크리트에서 빠져나오지 않도록 고정하는 것을 말한 다.’라고 정의되어 있다.. (7) 이음말뚝들의 이음 성능 종합 분석 KS F 4306 해설 ‘2.3.5 절에서 규정하고 있는 바와 같이 KS F 4306 및 KS F 7001에서 표준이음방식으로 정 하고 있는 용접이음 PHC말뚝은 이음하지 않은 말뚝(즉 단본 말뚝)과 동등 이상의 성능을 가지기 때문에 말 뚝 성능 자체에 대한 품질 시험은 실시하지 않고 파괴 휨 모멘트 품질 시험만 실시하도록 규정한 것이다. 따 라서 파괴 모멘트를 대상으로 품질 검사 시험을 실시하기 이전에 볼트 수직이음 PHC말뚝이 말뚝임을 입증 하여야 한다. PHC말뚝은 콘크리트가 주재료이므로 탄성 성능을 가져야 하고 휨 강도 시험 시 곡선 형상으로 변형하여야 하므로 볼트 수직이음 PHC말뚝도 이러한 성능을 기본적으로 만족시켜야 한다. 볼트 수직이음 PHC말뚝과 용접이음 PHC말뚝의 휨 강도 품질 성능을 분석하여 참고로 수록하였다. 표 3 에서 알 수 있듯이 볼트 수직이음 PHC말뚝은 이음말뚝의 성능을 만족시키지도 못하였으며 휨 강도 품질 측. 041. _Geotechnical Engineering.
(9) 기술기사. 표 3. 시험한 이음말뚝들의 성능 종합 평가 재료 성능. 성능. 볼트 수직이음 PHC pile. 용접이음 PHC pile. 시공 후 이음볼트 풀린 조건. 시공 전. 종합 판정*. 일체화 거동. 탄성 거동. 시험 값. 기준 값. 판정*. 200N·m 이상으로 체결 (P-BV-11). X. X. 162.1. 155.0. O. X. 20N·m로 체결 (P-BV-02). X. X. 153.6. 155.0. X. X. 20N·m로 체결 (P-BV-03). X. X. 166.9. 155.0. O. X. 20N·m로 체결 (P-BV-04). X. X. 172.1. 155.0. O. X. 용접이음 (P-W-01). O. O. 203.3. 155.0. O. O. 용접이음 (P-W-02). O. O. 192.6. 155.0. O. O. 용접이음 (P-W-03). O. O. 204.8. 155.0. O. O. 시험체 시공 전1). 휨강도 성능 파괴모멘트(kN.m). 비고: 1) 자체 시방대로 이음볼트 체결 조건, * O : 만족, X : 미달. 면에서도 일부 시험체에서는 기준값에 미달되는 것으로 나타났다. PHC말뚝의 이음에서 가장 취약한 부분은 PC너트와 PC강봉의 헤드 부분이다. 볼트이음의 체결력에 관련 없이 파괴는 대부분 PC강봉 헤드부에서 발생하였으며 극히 일부 PC너트가 파괴되는 현상이 발생되기도 하 였다. 즉 PC강봉의 헤드부는 PC너트에 고정되어 있으며 PC강봉에 도입된 긴장력을 모두 부담하고 있었으며 따라서 휨 강도 시험 시 PC강봉 헤드부가 절단되어 휨 파괴가 발생하는 것이 관찰되었다. 따라서 이음볼트의 체결 상태가 휨 강도 시험 시 파괴모멘트와는 직접적인 관계는 없는 것으로 분석되었다. 다만 휨 강도 시험 시 발생하는 변위는 이음볼트의 체결 상태와 직접적인 관련이 있었으며 체결력에 약할 시 변위가 많이 발생 하였고 탄성 복원도 적게 발생하게 되었다. 용접이음에서는 볼트이음보다 동일한 하중단계에서 변위가 작게 발생하였고 높은 파괴모멘트가 나타났 다. 이것은 여러 개의 PC강봉이 휨에 저항하였으므로 높은 휨 모멘트가 나오는 것으로 판단되었다. 즉 휨 강 도 시험 시 파괴는 PC강봉 헤드부의 절단에 의해 발생하기 때문이었다.. 5. 결언 및 제언 (1) 시공 전 기준 토크치 이상으로 체결한 볼트 수직이음 PHC말뚝에서는 가장 낮은 하중단계인 20kN에서 도 볼트 수직이음구에서 V형으로 꺾인 변형 양상이 나타났으며 PHC말뚝 각각의 본체는 완전한 직선. 042.
(10) 형태를 유지하고 있었다. 그 이후의 하중단계인 40, 60, 80kN의 하중 단계에서는 하중 단계가 증가할수 록 V형으로 꺾어진 변형 양상은 더욱 심화되었으며 별개의 직선화된 2개 말뚝 양상이 확연하게 관찰되 었다. 따라서 200N·m 이상의 토크치로 체결한 볼트 수직이음 PHC말뚝은 일체화 및 탄성 거동을 나타 내지 않았으므로 말뚝 또는 이음말뚝의 기본 성능을 전혀 만족시키지 못하였다. (2) 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝은 각 하중 단계에서 이음부위에서 V 형으로 꺾어진 변형 양상을 나타내었으며 PHC말뚝 본체는 각각 직선 상태의 변위 양상을 나타내고 있 었다. 각 하중 단계에서 하중 제거 시 이음말뚝은 하중 재하 전의 상태로 돌아가지 않는 것을 알 수 있 었다. 20N·m의 토크치로 체결하여 시공 후 이음볼트가 풀린 조건을 모사한 볼트 수직이음 PHC말뚝은 일체화 거동을 나타내지 않았으며 탄성 재료도 아닌 것으로 나타났으므로 볼트이음 부위에서 V형으로 꺾어진 말뚝일 뿐이었다. 즉 말뚝 또는 이음말뚝의 기본 성능을 전혀 만족시키지 못하였다. (3) 재하단계에 따른 이음부 변위 및 재하 하중 제거 후의 잔류 변위, 이음 PHC말뚝의 파괴하중 및 3가지 기본 성능 등을 비교하였는데 볼트 수직이음 PHC말뚝의 이음 품질은 용접이음 PHC말뚝의 이음 품질 에 크게 미달되었다. 또한 1개의 볼트 수직이음 PHC말뚝의 휨파괴모멘트는 기준값에도 미달되었다. (4) KS F 4306 해설 ‘2.3.5 절에서 규정하고 있는 바와 같이 표준 이음방식이 아닌 볼트 수직이음 PHC말뚝 에서는 파괴 모멘트를 대상으로 품질 검사 시험을 실시하기 이전에 볼트 수직이음 PHC말뚝이 말뚝임 을 입증하여야 한다. PHC말뚝은 콘크리트가 주재료이므로 탄성 성능을 가져야 하고 휨 강도 시험 시 곡선 형상으로 변형하여야 하므로 볼트 수직이음 PHC말뚝도 이러한 성능을 기본적으로 만족시켜야 한다. 그 다음 단계로 용접이음 부위의 휨 강도를 검토해야 한다. 따라서 이 같은 규정은 용접이음 이외 의 이음 방식 경우에도 동일하게 적용되어야 하며 어떠한 이음방식도 표준 방식인 용접이음과 동등 이 상의 품질이어야 한다는 것을 의미한다. (5) 볼트 수직이음 PHC말뚝의 시공법을 사용하고 있는 5개사에서는 볼트 수직이음된 PHC말뚝이 일체화 거동을 하고 탄성 거동을 하며 용접이음된 PHC말뚝의 성능과 동등 또는 그 이상의 성능을 가진다는 것 을 실증적으로 검증하여야 한다.. 참고문헌 1. 김명학 (2018a), 확장판선단부착PHC말뚝 및 볼트수직이음PHC말뚝의 안전한 시공법 개발 프로젝트 최종보고서, 2018. 9., pp. 1 ∼ 341. 2. 김명학 (2018b), 확장판선단부착PHC말뚝 및 볼트수직이음PHC말뚝의 안전한 시공법 개발 프로젝트 최종보고서 부록, 2018. 9., pp. A-1-1 ∼ A-13-48. 3. 김명학 & 최용규 (2018), 볼트 수직이음 PHC말뚝과 용접이음 PHC말뚝의 이음부 거동 비교, 한국지반공학회 논문집, 제34권 제12호, 2018년 12월, pp. 107-119.. [본 기사는 저자 개인의 의견이며 학회의 공식 입장과는 관련이 없습니다]. 043. _Geotechnical Engineering.
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